炉墙结厚相关论文
武钢第二代薄壁型高炉设计,在高热负荷区采用铜冷却壁,克服了第一代薄壁型高炉全球墨铸铁冷却壁的缺陷,提高了炉腹、炉腰、炉身中......
本文简要分析了引发高炉炉墙结厚的原因,认为低冶强、冷却制度调整和长时间慢风作业是此次炉墙结厚的直接因素.重点阐述了高炉通过......
对唐钢2号高炉炉墙结厚原因及处理进行分析总结,通过改善原燃料质量,调整上下部制度,合理控制冷却强度,加强操作炉型管理等措施,实......
邯钢5号高炉(1260m3)第二代炉役自2004年10月以后,高炉炉况顺行逐渐变差,经济指标逐步恶化,高炉强化受到严重制约,通过综合分析认......
从1＃、3＃高炉形成炉身上部结厚的位置来看,都是先形成管道.由于长期在一个部位出现管道造成此部位温度升高,相当于此部位成渣带上移.......
邢钢6号炉墙结厚的处理恢复时间较长.从炉墙结厚处理结束,到炉况基本顺行,历时1个多月.分析造成恢复时间长的因素主要是长期慢风,......
本文对处理新钢10号高炉炉墙结厚、优化操作实践进行了总结.通过气流冲刷及热洗法等措施逐步恢复操作炉型,同时在原燃料质量波动较......
昆钢新区2500m3高炉,30个风口、3个铁口,采用新型PW 并罐式无料钟炉顶布料设备,于2012年6月26日送风投产.由于原料组织困难,退出使......
对新钢9号高炉此次炉墙结厚的原因进行分析,确定导致炉墙结厚的主因为长期边缘气流过重,原燃料波动为诱因.主要采取热洗法,在保证......
随着高炉精料水平的提高，冶强一步一步提高，一般只会加剧对炉墙的侵蚀,使炉墙耐材脱落,高炉只有喷涂造衬才能使炉型保持完整.但新钢2......
承钢炼铁厂新4＃(2500m3)高炉达产后，在冶炼钒钛矿过程中，由于原燃料质量恶化、外围条件影响、造成高炉炉腹及炉腰部位发生结厚现象，各......
新3＃高炉有效容积为3200m3，为原2560m3高炉原地大修扩建，炉缸直径12.4m，设有四个铁口，32个风口，采用碳砖—陶瓷杯复合炉缸炉底结构，炉腹、......
该文论述了面向对象的炉型管理系统的设计和实现.针对炉前操作人员对炉型管理的新需求,提出了采用基于十字测温边缘温度、炉墙温度......
在唐钢不锈钢公司,由于环境因素,高炉的生产受到限制,慢风运行频繁,加上原燃料供需紧张,原料质量下滑等原因,导致高炉炉墙局部结厚......
唐钢1号高炉(2000 m~3)因喷煤系统改造,2008年9月22日、23日计划停煤两天,进行全焦冶炼。全焦冶炼后气流变化剧烈,引起壁体温度大......
南钢炼铁新厂8号高炉(2 000m3)由于原料质量的不稳定、渣系的变化,上下部操作调剂的不匹配等原因造成炉身部位圆周方向结厚,通过采......
对首钢京唐1号高炉炉况长期失常的治理进行了总结,分析了炉况失常原因,重点阐述了治理过程。认为,炉况长时间不顺的高炉应当从炉型......
对邯宝1号高炉炉墙结厚的原因及处理过程进行了分析总结。通过采取调整高炉上部装料制度、下部风口布局、冷却制度,以及全焦冶炼、......
本详细单分析了高炉炉墙结厚的原因,认为炉墙结厚是多种原因长期作用的结果.重点阐述了高炉采用改变操作制度,加萤石洗炉等措施进......
通过对本钢五号高炉冷却壁破损的原因进行分析,采用冷却壁穿管修复技术后,冷却壁漏水现象明显改善,避免或减少了由于漏水造成的炉......
邯钢炼铁部5号高炉自2013年11月份开始炉况开始波动,甚至出现过3次顽固性悬料,利用系数下降到2.4t/(m3.d),焦比增加至410kg/t铁,燃......
邢钢3＃高炉操作炉型不规则、气流不稳定、易出现较大炉况事故,导致生产指标始终不理想.经过调整煤气流分布,控制合理的冷却强度、合......
通过对1号、2号高炉开炉过程及开炉前期操作制度的跟踪分析，查找出开炉悬料及炉墙结厚的主要原因，提出了高炉开炉及达产期操作设......
高炉喷涂技术是一项高炉在线修补炉型的技术，是高炉长寿的一种手段。当高炉生产一段时间以后，不可避免的会发生炉墙侵蚀、冷却设......
金铁2＃高炉炉墙结厚分析、总结处理过程.操作上过分追求强化冶炼,设备缺陷造成无计划休风,以及过大冷却强度导致炉墙结厚,操作上通......
由于八钢生产规模的不断扩大，烧结矿的产能未及时跟上，高炉原料中的球团矿比例达到80％，导致炉墙结厚，产量下降，通过不断实践，最终找到了合......
八钢2＃高炉炉墙结厚分析，总结处理过程，操作上过分追求强化冶炼，设备缺陷造成无计划休风，以及过大冷却强度导致炉墙结厚，操作上通过开放......
迁安轧一钢铁公司3＃高炉,进入12月份以来,由于原燃料条件恶化,造成炉墙结厚,炉况复杂,塌料频繁,时有难行,经过一系列有计划的调整之......
本文研究了焦炭质量对迁钢1号高炉开炉达产的影响。首钢迁钢公司1号高炉2004年10月投产,投产后近1个月因长期慢风和多次长时间休风......
1 引言 为了保证已进入炉役后期的邯钢1260 m~3高炉的安全生产,从2000年下半年开始采用发展中心煤气流、抑制边缘煤气流的操作制......
<正> 马钢11号高炉(300m~3)自1990年1月开炉以来,炉况始终处于不稳定状态,由于该炉炉缸相对其它高炉偏小,操作中一直沿用小矿批、......
锌对通钢高炉冶炼的危害主要有:高炉炉墙结厚和管道堵塞,导致煤气流偏行,炉顶压力异常;渗入炉衬砌缝和孔隙中的锌沉积、氧化和体积......
通过分析两次炉墙局部结厚的原因和特点，发现因外围原燃料条件的恶化，造成入炉锌负荷和碱负荷增加，导致其在高炉内的循环和富集，再加上......
开发了高炉流场模拟模型。在该模型采用厄冈方程描述炉内的二维气体流动，考虑了风口回旋区，死焦堆，软熔带，炉顶料面及炉料颗粒分布，中心......
马钢2^(#)炉2019年1月在炉况处理过程中出现了一次炉墙结厚过程,分析原因主要为炉况调整过程中采用了相对抑制边缘的思路,一次管道......
研究了南钢1号高炉生产中遇到的炉墙结厚问题,运用理论指导逐步将生产恢复到正常水平....
安钢1号高炉炉墙结厚的主要原因:原燃料质量下降,炉墙圆周方向温度不均,高炉操作不合理等.处理经验有:缩小风口直径,加长风口,控制......
详细分析了新钢7号高炉炉况失常的原因,阐述了炉况失常的过程及处理方法。实践证明：炉役后期加钒钛矿护炉,进入冬季冷却强度高,炉缸......
<正> 南京二钢1号高炉(100m~3)1988年11月26日投产至今已生产9年多(未中修),1997年7月,高炉出现炉墙结厚,各项技术经济指标大幅度......
通过高炉气体和学模型试验和水电比拟法测定，得到了福钢高炉炉墙结厚度与气体和炉渣流速之间的关系。开发了高炉流场模拟并应用该模......
