沙钢高炉钛矿经济护炉技术研究

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钛矿护炉是保障高炉炉役末期安全生产的重要措施,探明钛矿护炉过程中最低钛负荷是实现经济高效护炉的关键.针对沙钢3号2680 m3高炉炉役末期护炉实际,结合热力学计算和试验分析,提出沙钢钛矿经济高效护炉的有效措施.结果表明:沙钢3号高炉钛矿护炉时铁水中[Ti]质量分数应控制在0.076%以上,才能保证碳氮化钛等钛化物的析出.钛在铁渣间的分配比与铁水温度、[Ti]和[C]含量呈正相关性,与铁水[S]含量呈负相关性.提高铁水[Si]、[C]含量及铁水温度有助于提高钛分配比,从而降低入炉钛负荷及护炉成本.
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通过对标准物质选择、溶液的酸碱度、实验温度、显色试剂和比色瓶等影响因素进行考察,建立较为科学可行的实验条件.研究结果表明,比色类仪器对标准溶液的酸碱度具有普适性,在校准过程中需规范使用比色瓶、显色试剂等实验设备.电极类仪器校准时需综合考虑溶液酸碱度和温度的影响.研究结果可为各类校准实验室校准水质硬度仪提供参考.
施加磁场能改善固态金属的力学性能,但性能改善的机制还不清楚.为研究交变磁场和静磁场对固态金属力学性能的影响,分别将单晶铝在施加和不施加交变磁场的条件下于250和325℃加热6 h随后空冷.检测了单晶铝的力学性能和位错密度,并在静磁场中测定了硬度.结果表明:与未施加交变磁场在250℃加热的单晶铝相比,施加0.1 T交变磁场在相同温度加热的单晶铝屈服强度和断后伸长率分别提高了49.3%和24.7%,这是位错密度提高引起的位错强化和磁致塑性所致;当静磁场强度从0增加到0.6 T时,单晶铝的位错蚀坑数量增加了33
宏观偏析是金属凝固过程中产生的不可避免的缺陷,且难以通过热处理消除,会导致金属制品不同部位的组织和力学性能有差异.因凝固时间长且熔体流动复杂,大型铸锭的宏观偏析尤为严重.A型偏析的形成主要与夹杂物上浮有关,而V型偏析的形成机制较为复杂,普遍认为形成于铸锭凝固的后期.连铸过程中采用脉冲磁致振荡技术可大大减轻大型铸锭的宏观偏析.研究铸锭宏观偏析的主要方法有铸锭解剖、实验室模拟和数值模拟等.因大型铸锭宏观偏析的试验研究极为困难,数值模拟已成为重要的研究手段.现有的模拟大型铸锭宏观偏析形成的数学模型有枝晶模型、两
采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了Q500qENH耐候桥梁钢形变奥氏体连续冷却转变过程.采用膨胀法结合组织观察及硬度测试,绘制了钢的连续冷却转变(continuous cooling transformation,CCT)曲线.结果表明:当冷速小于1℃/s时,形成以多边形铁素体和珠光体为主、少量粒状贝氏体的混合组织;当冷速在5~15℃/s时,组织类型为粒状贝氏体和针状铁素体;当冷速大于15℃/s时,出现板条贝氏体.随着冷速的增大,组织逐渐细化,硬度逐渐增加.Q500 qENH钢优选的两阶段控轧
采用电弧炉、炉外精炼和连铸工艺生产了直径330 mm的14MnNb钢连铸管坯,并轧制成外径323.8 mm、壁厚23.83 mm的管线用管.然而,沿钢管全长进行磁粉探伤时发现表面有外折叠.对本批次钢管和连铸坯进行了金相检验、酸浸及能谱分析,以揭示产生外折叠的原因.结果表明:钢管外折叠是连铸坯表面的网状裂纹所致,而铸坯表面产生网状裂纹的原因是高温析出的Nb、Al元素的碳、氮化物引起晶界脆化.
为了探究Mg对5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)气阀钢组织细化的影响规律,在实验室开展了镁改质气阀钢的高温熔炼试验,冶炼了不同镁含量的钢锭.结果表明:镁含量为0、12、16、34、58和60μg/g的试样的一次枝晶臂平均长度分别为1324.1、941.9、836.0、849.6、1439.1和1294.7μm;二次枝晶臂平均间距分别为145.5、114.6、105.1、130.2、148.7和180.7μm,枝晶间距呈先减小后增大的趋势,当镁含量为16μg/g时,21-4N气阀钢的枝晶间距最小,细化效
0引言rnIEC 60068-2-11是用于评估电工电子产品部件、设备和材料在盐雾环境下的耐腐蚀性和评定保护性涂层的质量及均匀性的方法性国际标准,目前已在较多国家和地区广泛等同采用或等效采用.例如,GB/T 2423.17-2008等同采用IEC 60068-2-11:1981.在1981版标准出版后的第四十年,国际电工委员会(IEC)在2021年对该标准进行了更新,出版了IEC 60068-2-11:2021.本文将对新版标准的主要内容变化展开介绍,并简要论述针对这些变化应注意的事项,为相关实验室等使用
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0引言rn能力验证是利用实验室间比对,按照预先制定的准则评价参加者的能力[1],作为确定实验室的校准、检测能力的一种活动.rn中国合格评定委员会(CNAS)要求申请认可和已获准认可的合格评定机构,必须通过参加相关的能力验证活动证明其技术能力[2].只有在能力验证活动中表现满意,或者能够证明对不满意结果已经开展了有效纠正措施的实验室,CNAS才予以受理或者认可,对于没有按照规定的频次和领域参加能力验证的任何实验室,CNAS会采取警告、暂停和撤销资格的处理措施[3].
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根据某钢厂连铸机实际生产情况,建立Q235B钢矩形坯的热力耦合模型.根据此钢的传热和凝固特点,利用有限元软件ANSYS对结晶器内铸坯传热进行数值模拟,以对结晶器锥度进行优化.结果表明:原结晶器锥度较小,“热点”区域坯壳生长缓慢,造成铸坯偏离角部处开裂.坯壳表面最大温差为298℃.在距弯月面190 mm处,铸坯角部温度的下降速度减慢,且逐渐高于表面中心温度,“热点”区域坯壳厚度比表面中心薄2.4 mm.锥度优化后,结晶器内“热点”现象消除,结晶器出口处铸坯表面中心温度从1544℃下降到978℃,角部顶端温度
含硼10B21冷镦钢连铸坯表面开裂.采用扫描电子显微镜及能谱仪对开裂的铸坯进行了金相检验及成分分析.结果表明:表面裂纹处无脱碳、卷渣及有害元素富集.据此可以认为,该裂纹是连铸过程中二次冷却不均匀造成的.对现有的二冷配水控制模型和二冷制度进行了优化,解决了铸坯在二冷段的过高回温及矫直区温度过低的问题.在新二冷工艺模型的基础上,开发了二冷模型软件平台并已成功应用于连铸生产,含硼10 B21冷镦钢铸坯表面裂纹产生的概率从原来的12.1%降到了0.5%以下,显著改善了连铸坯的表面质量.