【摘 要】
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为进一步研究暖机对发动机压气机叶尖间隙变化的具体影响,对不同暖机时间与不暖机情况下压气机叶片的径向变形进行了试验研究.由于在发动机整机试验中叶片径向变形无法测量,选择模拟件进行温度与离心耦合作用下的变形试验.利用两种叶片材料制作板材试样,以台架测试数据为基础,计算出发动机启动及慢车至最大状态过程中叶片的离心力和截面温度,并据此设计试件的载荷历程,制定试验方案.通过模拟件试验,测得不同暖机时间和不暖机情况对应载荷下模拟件的应变过程和最终应变量,并从模拟件试验结果反推构件.结果表明:相对于离心载荷,温度对叶片
【机 构】
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海军航空大学 航空基础学院,山东烟台 264001;92728部队,上海 200436;海军航空大学 航空基础学院,山东烟台 264001;92728部队,上海 200436
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为进一步研究暖机对发动机压气机叶尖间隙变化的具体影响,对不同暖机时间与不暖机情况下压气机叶片的径向变形进行了试验研究.由于在发动机整机试验中叶片径向变形无法测量,选择模拟件进行温度与离心耦合作用下的变形试验.利用两种叶片材料制作板材试样,以台架测试数据为基础,计算出发动机启动及慢车至最大状态过程中叶片的离心力和截面温度,并据此设计试件的载荷历程,制定试验方案.通过模拟件试验,测得不同暖机时间和不暖机情况对应载荷下模拟件的应变过程和最终应变量,并从模拟件试验结果反推构件.结果表明:相对于离心载荷,温度对叶片径向变形影响更明显,温度与转速共同作用下叶片的径向变形显著大于转速单独作用下变形;正常暖机情况下不同暖机时间对于压气机叶片的最终径向变形没有影响;而暖机与否对压气机叶片的径向变形是存在影响的,其中暖机后与不暖机TC6模拟件变形范围分别为0.468％～0.502％和0.413％～0.466％,GH2150变化分别为0.793％～0.801％和0.765％～0.766％,暖机后的叶片径向变形量稍大于不暖机.
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针对地下井引射器设计问题,基于引射器函数理论和可压缩流体管道流动理论,提出了一种考虑排焰道流动损失的地下井引射器描述方法,并结合理想引射器数学模型,分别建立了考虑排焰道流动损失的基本引射器数学模型和极限引射器数学模型.基于这两个数学模型,引入考虑排焰道流动损失的引射器函数和静压协调函数,分析了发动机总压、混合室直径、总体冲量阻力系数对地下井引射性能的影响和总体冲量阻力系数随排焰道阻力系数和转角的变化规律.结果表明,不能通过持续增大发动机总压和减小混合室直径的方法获得较低的混合室入口压强,较小的总体冲量阻力
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