顶底复吹转炉炼钢结合了顶吹转炉炼钢法和底吹转炉炼钢法各自的冶炼优势发展而来,其冶炼指标和熔池的搅拌混匀及渣金间传质有着密切的关系。为寻求合理且高效的吹炼参数,并探索熔池内流体的流动规律,本研究以某钢厂200t复吹转炉为研究对象,对不同试验参数对于熔池搅拌混匀、渣金间传质及熔池流体流动的影响展开研究,主要的研究内容及结果如下。（1）依据相似原理在实验室建立了几何相似比为1:12顶底复吹转炉物理模拟试验模型,研究了不同底枪支数和布置、底吹流量、底吹非均匀供气、顶吹流量、枪位及熔池废钢对于熔池搅拌混匀的影响,结果表明:1)在本试验条件下200t复吹转炉炉底布置8～12支底枪较4～6支相比有较多的方案可供选择。底枪非对称布置与对称布置相比可获得较小的混匀时间。熔池中存在废钢时对搅拌混匀存在阻碍作用,流体流速降低,增大底吹流量有利于缩短混匀时间。2)底枪布置方案10-32的复吹工艺优化表明,在底吹流量为1.14m3/h,顶吹流量为1 07m3/h和枪位为200mm时获得最小熔池混匀时间23.2s。本试验条件下认为复吹时枪位保持在200mm（原型2.4m）可获得较短的混匀时间,后搅时底吹流量为0.91m3/h时搅拌效果较好,混匀时间较低。3)对底吹非均匀供气的研究表明,底吹流量沿耳轴方向呈线性增加的非均匀供气模式（M1和M5）较均匀供气相比能够提高底吹气体的搅拌能力,降低混匀时间。单侧降低1/2～3/4底吹流量的非均匀供气对混匀时间影响不大,底枪分散布置时底吹非均匀供气的搅拌效果优于底枪集中布置。4)对8-30底枪布置方案,不同底枪失效对搅拌影响的研究结果表明,底枪堵塞失效后,畅通底枪布置若为分散或对称布置,应更换底枪或加大气体流量加强搅拌。（2）研究了不同底枪支数和布置、底吹流量及非均匀供气时炉渣在炉内的混合状态和渣金间的容量传质系数,不同试验条件渣金间传质的行为如下:1)渣金间传质的限制性环节为扩散传质,提高搅拌有利于促进传质的进行,炉渣在复吹气体的作用下形成的乳化液沿炉壁向下运动,在流量为0.57m3/h时渣金界面稳定,炉渣可运动到距炉底45mm处。2)在相同试验条件下,4～6支底枪布置方案渣金间的容量传质系数明显低于8～12支底枪布置方案。底吹流量在0.57m3/h～2.86m3/h时,容量传质系数随底吹流量的增加而增大,底吹流量在3.42m3/h后容量传质系数开始降低。在底吹流量2.86m3/h时10-25底枪布置方案的容量传质系数最大,为1.7× 10-3s-1。3)本试验条件下底吹非均匀供气对于渣金间传质的影响不大。（3）通过建立描述氧枪超音速射流和底吹气体搅拌熔池的气液两相流数学模型,用FLUENT软件进行数值求解,研究了不同底枪支数和布置、底吹流量及底吹非均匀供气对于熔池流体流动、熔池速度及熔池“死区”的影响。结果如下:1)复吹转炉气液两相流数学模拟结果表明,4～6支底枪布置方案与8～12支布置方案相比熔池底部的速度较小,不同底吹流量下,熔池中“死区”体积大,而8～12支底枪布置方案在2/3熔池高度中心环流明显。底枪较为集中布置可获得较大的熔池总速度和湍流总动能、较小的“死区”体积。2)底枪非对称布置在熔池中形成非对称流动,竖直方向四个涡心高度不同可搅拌较大的区域,与底枪对称布置相比能够降低50%的“死区”体积。3)在底吹流量为1.14m3/h时,沿耳轴方向底吹流量增加的非均匀供气方案M1和M5-1“死区”体积在4%以下,在熔池底部,流体形成大循环的流动同时流体水平方向的流动区域增加,有利于熔池整体的搅拌混匀。4)复吹时,氧枪射流与熔池液体互相作用形成的冲击坑形态和深度是不断变化的,液面形成的表面波加剧了熔池的不稳定性。5)底枪支数增多有利于减小钢液流动对炉衬的侵蚀,底枪支数较少时熔池底部速度明显变小。