【摘 要】
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通过真空感应碳氮共渗技术对纯钛合金(TA2)在900℃下进行表面改性处理,并研究了经过碳氮共渗处理后TA2钛合金表面强化层的组织结构、耐磨损及腐蚀性能.结果表明:经900℃碳氮共渗处理后,TA2钛合金表面生成了一层以C0.3 N0.7 Ti为主的复合层;表层的显微硬度高达2236 HV0.25,相较于未经碳氮共渗处理的试样提高了约4.4倍;碳氮共渗后试样表现出典型的氧化轻微磨损特征.在模拟体液(SBF)溶液中,碳氮共渗TA2钛合金试样的腐蚀电位向正移动,自腐蚀电流密度明显降低,耐蚀性提高.
【机 构】
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贵州师范大学 材料与建筑工程学院,贵州 贵阳 550001
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通过真空感应碳氮共渗技术对纯钛合金(TA2)在900℃下进行表面改性处理,并研究了经过碳氮共渗处理后TA2钛合金表面强化层的组织结构、耐磨损及腐蚀性能.结果表明:经900℃碳氮共渗处理后,TA2钛合金表面生成了一层以C0.3 N0.7 Ti为主的复合层;表层的显微硬度高达2236 HV0.25,相较于未经碳氮共渗处理的试样提高了约4.4倍;碳氮共渗后试样表现出典型的氧化轻微磨损特征.在模拟体液(SBF)溶液中,碳氮共渗TA2钛合金试样的腐蚀电位向正移动,自腐蚀电流密度明显降低,耐蚀性提高.
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采用扫描电镜、拉伸试验等方法研究了B-Ce复合微合金化后S31254超级奥氏体不锈钢的组织和力学性能.结果表明,B、B-Ce复合微合金化有利于抑制σ相的析出,改善σ相的析出形态,相同固溶工艺条件下,B-Ce复合微合金化后的试样更有利于σ相的完全回溶;相同时效工艺条件下,B-Ce复合微合金化抑制σ相析出的作用更明显.B及B-Ce复合微合金化后的试验钢拉伸断口处的韧窝更大更深,材料的伸长率也显著增加,说明微合金化有利于进一步提高S31254钢的韧性.
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采用拉伸试验、晶间腐蚀试验、电化学测试、光学显微镜、透射电镜等方法手段研究了Al-Mg-Si合金在不同预处理条件下经烤漆处理后的微观组织与晶间腐蚀行为的演变规律.结果表明,随着预变形量的增加,试验合金晶界析出相的数量密度和尺寸相应地减小,而晶内析出物(β″相)的析出数量增加,尺寸减小,以致不同的预处理试验合金具有不同的综合性能.由预应变和预时效组成的预处理工艺有利于提高Al-Mg-Si合金的综合性能,其晶间腐蚀抗力和烘烤硬化性能都得到显著提高,这主要归因于合金在烤漆过程中不产生无析出区,形成的晶界析出物数
研究了临界区回火温度对Fe-4Mn-1.2Cr-0.3Cu-0.6Ni中锰钢组织与力学性能的影响.通过热轧后直接淬火+临界区回火的工艺制备试验钢.采用光学显微镜(OM)、电子探针显微分析仪(EPMA)的扫描功能、透射电镜(TEM)、拉伸试验及冲击试验等对轧后淬火态和回火态试验钢的显微组织及力学性能进行了表征.结果表明,试验钢热轧后淬火可获得较高位错密度的板条马氏体,经过临界区回火后获得在回火马氏体基体上分布残留奥氏体的复合组织.随着临界区回火温度的升高,试验钢的抗拉强度呈升高趋势,而屈服强度先下降后增加,
研究了锻造加热温度(1050～1200℃)和锻造保温时间(40～120 min)对20Cr2Ni4A钢经相同锻造变形后锻后奥氏体晶粒长大行为的影响,并对不同锻造加热温度下的淬火态20Cr2Ni4A钢进行了力学性能检测.结果表明,锻后20Cr2Ni4A钢奥氏体晶粒长大规律在低于1150℃仍然符合Beck模型,模型计算值与实际测量值相吻合.随着锻造加热温度的升高,奥氏体晶粒长大呈现先缓慢增加后快速增加的规律.当锻造加热温度超过1150℃时,第二相粒子大量溶解,对晶界的钉扎作用急剧减弱.综合考虑20Cr2Ni4
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通过硬度试验、拉伸试验、场发射扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)观察,研究了Ti含量对IF钢再结晶温度的影响,并研究了不同Ti含量IF钢冷轧后在不同退火温度下的性能变化.结果表明,随着Ti含量的降低,IF钢中纳米析出物尺寸减小、分布稀疏且体积分数降低,钉扎作用减弱,再结晶温度下降;低Ti含量IF钢经630℃退火保温10 h后,屈服强度为198 MPa,抗拉强度为312 MPa,伸长率为36.78％,应变硬化指数(n值)为0.25,塑性应变比(r值)为2.42,符合超深冲钢的性能要求.
采用测定高温下保温不同时间后氧化层厚度的方法讨论分析了Fe-40％Ni合金的高温氧化行为,并通过回归分析得到了预测氧化层厚度的数学模型.结果表明,当温度低于1000℃时,合金氧化层增加的趋势相对较缓,超过1000℃后显著加快.随保温时间的延长,氧化层厚度以一定的速度增加,并与保温时间呈近似线性的关系,而当温度较高时则逐渐向抛物线型转变.回归分析表明,合金的氧化层厚度(μm)可用h=6700×t0.44×e-6870/T计算.
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