金属板材为大量微小立方（或密排六方）晶粒的正交集合体,正交板材共有9个独立弹性常数（C11,C12,C13,C22,C23,C33,C44,C55,C66）,著名的Hill屈服函数（?）-1 = 0有6个塑性参数。测量金属板材力学性质最常用的方法是单轴拉伸试验,但人们目前无法仅靠单轴拉伸试验确定金属板材所有的弹性常数和塑性参数。金属板材弹性和塑性均与晶粒对称性和晶粒取向分布有关,在考虑晶粒对称性及晶粒取向分布效应后,板材的弹性常数减少为5个,而塑形参数减少为4个,且均与材料的微结构（即晶粒的取向分布）有关,这种特性导致其弹性和塑性之间存在某些关联性,利用这种关联性将使仅靠简单的单轴拉伸试验或超声波试验确定金属板材的所有弹性常数和塑性参数成为可能。但目前相关的研究还很缺乏。本文利用包含晶粒对称性和晶粒取向分布效应的弹性本构和屈服函数,分别给出金属板材的9个弹性常数和Hill屈服函数中的塑性参数与板材晶粒取向分布的关系,借此寻找出金属板材弹性常数和塑性参数的关联表达式,并运用有限元分析软件对此关联性进行数值验证,结果很好的吻合了理论表达式。Roe和Bunge引入取向分布函数w（R）描述在金属中寻找出取向为R晶粒的可能性密度,将w（R）在WignerD-函数基下展开,其展开系数称为织构系数。根据金属板材的弹性和塑形与织构系数的关联性,可通过织构系数的测量来获得材料的弹性常数和塑形参数。目前织构系数测量的方法很多,而其中超声波测量织构系数由于具有精度高,无损,易实现在线测量等特点而得到广泛应用。早在20世纪80年代,Sayers,Morris就推导出正交板材织构系数c204和c004与超声波速的关系式,然而c004与超声波速的显式表达式中,材料的弹性常数λ,μ对结果具有较大的影响,而λ,μ的确定与所采用的模型具有很大的关系,这使得结果不可靠,同时,Sayers,Morris也未给出超声波速与c404的显式表达式。本文在Christoffel方程中引入织构系数,推导出正交板材超声横波与纵波沿不同方向传播的波速与织构系数c204和c004,c404之间的关系,并在推导中忽略高阶小项的影响,线性化得出c204、c004、c404与超声波速关系的一组显式表达式,这些表达式相对于Sayers和Morris的表达式,受弹性常数的影响较小,具有更好的可靠性。在此基础上,利用RETIC公司的高精度-超声设备RETIC-SNAP-5000,对一系列不同厚度的板材进行了织构测量。Lord Rayleigh于1887年首先发现,在沿弹性半空间的自由表面存在一种比剪切波速还要小的速度传播的表面（瑞利）波,在贺玲凤的声弹性技术一书中对各向同性材料表面波速进行了推导,而对于各向异性材料,表面波波速与材料的织构有关,本文将材料的织构引入,推导出正交板材表面波波速与薄板织构系数关系的理论表达式,与利用stroh公式得出的表达式进行比较,结果一致。根据表面波速与织构系数的关系式,可利用表面波速的测量反推出材料的织构。在此基础上对一正交薄板进行了表面波速及横波纵波波速测量,用两种方法分别计算出织构系数c204,结果相近。