本文通过单辊熔体快淬法制备了Zr-Cu二元系列合金薄带，研究了Zr-Cu二元合金的非晶形成能力，然后参照Zr-Cu二元合金相图，选择锆含量较高的深共晶点，加入合金化元素Al、Ag，通过铜模吸铸法制备了直径为3mm的(Zr0.72Cu0.28)100-x(Al0.5Ag0.5)x(x=0、2、4、6、8、10)合金棒状试样和直径为2mm、3mm、4mm、6mm的（Zr0.72Cu0.276Ag0.004)88Al12非晶合金试样，研究了合金化元素Al、Ag的共同添加对非晶复合材料组织和力学性能的影响，并研究了冷却速率对(Zr0.72Cu0.276Ag0.004)88Al12合金组织和力学性能的影响。得到如下结论：　　(1)通过单辊熔体快淬法制备出Zr-Cu二元合金系列薄带，研究了合金成分对Zr-Cu二元合金非晶形成能力的影响。结论如下：形成Zr-Cu二元非晶的成分介于36-72.4at.％之间；当Zr含量在36-50at.%时，随着Zr含量的增加，过冷液相区宽度ΔTx(ΔTx=Tx-Tg)先减小后增大；Zr含量大于50at.%时，随着Zr含量的增加ΔTx逐渐减小；Zr含量等于50at.%时，ΔTx达到最大值54K，约化玻璃转变温度Trg(Trg=Tg/Tl)达到最大值0.5669，约化玻璃转变温度与过冷液相区宽度ΔTx的趋势相同，即在Zr含量介于36-50at.%时，Zr-Cu二元合金的非晶形成能力随着Zr含量的增加先减小后增大；Zr含量大于50at.%时，随着Zr含量的增加，其非晶形成能力减小，Zr含量为50at.%时，非晶形成能力最强。　　(2)研究了合金化元素 Al、Ag的共同添加对(Zr0.72Cu0.28)100-x(Al0.5Ag0.5)x(x=0、2、4、6、8、10)系合金的非晶形成能力、组织和力学性能的影响。结论如下：随着Al、Ag元素含量的共同添加，合金的非晶形成能力先增大后减小再增大，然后一直减小；合金的室温压缩强度随着Al和Ag的少量增加，合金的抗压强度降低，随着 Al和Ag的进一步增大，试样的强度陡增，而后一直降低。x=4，6，8的试样在压缩过程中发生了塑性变形，塑性变形量分别为0.52%，1.39%，0.23%，x=6时的塑性变形量最大；屈服强度分别为1160，953，921MPa，呈逐渐下降的趋势。　　(3)研究了冷却速率对(Zr0.72Cu0.276Ag0.004)88Al12合金组织和力学性能的影响。结论如下：不同冷却速率下的(Zr0.72Cu0.276Ag0.004)88Al12合金棒状试样皆为全非晶结构，但各成分合金的漫散射峰的宽度和强度有略微的差别，说明不同冷却速率条件下的非晶合金的微观结构有所不同，合金内部原子可能存在着不同的近程有序结构；随着冷却速率的降低，合金的抗压强度基本维持在1600Mpa左右，合金的塑性随着尺寸的增加逐渐降低，其中2mm试样的工程塑性应变εp可达到182%，真应变达82.19%以上；3mm的试样也表现出13.22%的大塑性；4mm和6mm的试样塑性分别为3.26%、1.50%，除了塑性应变有差别之外，4mm和6mm试样的其他性能相差不大。　　(4)对不同冷却速率条件下的(Zr0.72Cu0.276Ag0.004)88Al12合金棒状试样断口形貌分析可知，剪切带分布越均匀，间距越小，相互交错作用越大，其断裂塑性和抗压强度就越大；在腐蚀后的2mm和3mm样品中发现了尺寸大小不同的由硬区和软区组成的网状结构，网状结构的尺寸越小，软区的体积分数越大，则塑性就越好，因为变形时剪切变形区首先出现在软区，在加载时发展成剪切带，与此同时，数不清的剪切带核心同时在软区形成，剪切带在增殖过程中会被硬区阻碍，这种阻碍改变了剪切带增殖的方向，使主剪切带成倍增殖，导致剪切带呈波浪状和翼状，这些不断增殖的剪切带维持了不断增长的塑性变形。