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本文采用半固态搅拌铸造工艺制备了不同体积分数的5μm SiCp/AZ91镁基复合材料,对铸态(含大量Mg17Al12相)、固溶处理后铸态(含Mg17Al12相较少)AZ91合金及SiCp/AZ91复合材料进行热挤压,研究了Mg17Al12相对合金及复合材料显微组织和力学性能的影响规律。对热挤压后的SiCp/AZ91复合材料在200℃进行时效处理,分析了SiCp/AZ91复合材料时效后的显微组织和力学性能,通过与AZ91合金对比,揭示了SiCp对Mg17Al12相时效析出行为的影响机制。研究结果表明,由于直接挤压态AZ91合金中Mg17Al12相数量较多,晶粒尺寸较小,但基面织构较弱,在晶粒细化强化和织构强化两方面的综合作用下,直接挤压态、固溶处理后挤压态AZ91合金的屈服强度相差不大。由于固溶处理后挤压的AZ91合金中脆硬的Mg17Al12相数量的减少有利于减少裂纹源,固溶处理后挤压态合金的抗拉强度和延伸率高于直接挤压态合金。铸态镁基复合材料经过直接挤压后,Mg17Al12相破碎成细小颗粒状均匀地分布在DRX晶粒晶界处,在固溶处理后挤压态镁基复合材料中,有极少量的Mg17Al12相分布在晶界处。直接挤压态复合材料的晶粒尺寸明显比固溶处理后挤压态镁基复合材料的晶粒尺寸小,且Mg17Al12相数量多,直接挤压态复合材料的的屈服强度、抗拉强度均高于固溶处理后挤压复合材料。与直接挤压态基体合金相比,少量SiCp(体积分数为2%)的加入可使AZ91基体得到显著细化。当SiC颗粒体积分数为10%时,复合材料的晶粒尺寸最小。当SiC颗粒体积分数增加到15%时,复合材料的晶粒尺寸反而增大。随着SiCp体积分数增加,SiCp/AZ91镁基复合材料的屈服强度和弹性模量不断增加,延伸率不断减小。当SiCp体积分数增加到10%时,SiCp/AZ91镁基复合材料的抗拉强度达到最大,随着SiCp体积分数进一步增加到15%,SiCp/AZ91镁基复合材料的抗拉强度减小。同时效态AZ91合金相比,少量化%)SiCp的加入,不连续析出Mg17Al12相减少,晶粒内部连续析出相增多。随着SiCp体积分数的增加,不连续析出Mg17Al12相进一步减少,晶粒内部连续析出相更加致密。与固溶态SiCp/AZ91镁基复合材料相比,由于时效过程中不连续析出和连续析出的Mg17Al12相,时效后材料的屈服强度、抗拉强度提高；当SiCp体积分数从0%增加到10%时,复合材料存在不连续析出相,易萌生裂纹,降低时效后复合材料的延伸率；但当SiCp体积分数为15%时,第二相几乎都为层片状连续析出的Mg17Al12相,不易萌生裂纹,且可以阻碍裂纹的扩展,因此,时效后复合材料的延伸率反而高于固溶态复合材料的延伸率。此外,与时效态复合材料相比,在SiCp体积分数为2%-10%时,直接挤压态SiCp/AZ91复合材料的延伸率和抗拉强度均较高。