【摘 要】
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真空水平管内蒸汽凝结的研究对设计低温多效海水淡化传热设备具有重要意义,而管内蒸汽凝结传热主要受汽液两相分布的影响。本文建立了真空水平管内蒸汽凝结压降与传热实验台,通过实验测量了光滑管条件下质量流率为3.0-7.0kg/(m2·s)、传热温差为3°C-7°C、温度为50°C-70°C饱和蒸汽在内径为27mm的铝黄铜管内凝结时的流动阻力与传热性能。结果表明:管内凝结流型为分层流;总压降随质量流率和质量
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真空水平管内蒸汽凝结的研究对设计低温多效海水淡化传热设备具有重要意义,而管内蒸汽凝结传热主要受汽液两相分布的影响。本文建立了真空水平管内蒸汽凝结压降与传热实验台,通过实验测量了光滑管条件下质量流率为3.0-7.0kg/(m~2·s)、传热温差为3°C-7°C、温度为50°C-70°C饱和蒸汽在内径为27mm的铝黄铜管内凝结时的流动阻力与传热性能。结果表明:管内凝结流型为分层流;总压降随质量流率和质量含气率的增大而增大,随饱和温度的升高而增大;传热温差对总压降的影响很小;受压降影响的饱和温度下降值随质量含气率的增大而增大;将实验数据与本课题组提出的计算蒸汽管内凝结总压降的关联式进行对比,发现该关联式在预测实验数据时的误差在±20%;当质量含气率为0.7-0.6时,蒸汽的平均传热系数处于峰值,随后随质量含气率的降低而降低;饱和温度越高时,蒸汽管内凝结的平均传热系数越高;分层流的传热区包括了管顶膜状凝结区与管底对流凝结区,分界角度与润湿角大致相同,膜状凝结区局部传热系数明显高于对流凝结区的局部传热系数;将实验数据与本课题组提出的局部传热系数关联式进行对比发现管顶膜状凝结区的计算误差范围为+40%—-15%,管底积液传热区的计算误差在±40%以内。已有的强化传热技术表明,金属丝网的毛细作用可以改变管内凝结液液位,提高冷凝传热特性。针对这一现象,本实验选取了100目不锈钢丝网制成外径为12mm,长为2000mm的吸液芯,并插入了实验管中。通过测量发现,由于金属丝网的表面张力作用,当蒸汽质量含气率低于0.5时,插入吸液芯后的润湿角将高于光滑管润湿角;插入吸液芯后,总压降升高,平均传热系数降低;实验工况下的强化传热影响因子PEC的范围始终低于1。对于本实验所选的不锈钢丝网毛细作用较弱,并未强化传热。
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