【摘 要】
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某无背索三拱塔斜拉桥跨径组合为30m+60m+70m+80m+40m=280m,中间三个大跨为拱塔斜拉结构,采用拱梁固结、梁墩分离的结构形式,全桥为五跨连续梁体系,斜拉索承担部分桥面恒栽和活栽,属于部分斜拉桥,约束方式分为普通盆式橡胶支座和铅芯橡胶支座两种,计算结果表明采用普通盆式橡胶支座时,E1概率水平下,桥墩基本都处于弹性状态,仅有过渡墩处桥墩截面进入了有限屈服阶段,各桩基础受力都处于弹性范围
【机 构】
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某无背索三拱塔斜拉桥跨径组合为30m+60m+70m+80m+40m=280m,中间三个大跨为拱塔斜拉结构,采用拱梁固结、梁墩分离的结构形式,全桥为五跨连续梁体系,斜拉索承担部分桥面恒栽和活栽,属于部分斜拉桥,约束方式分为普通盆式橡胶支座和铅芯橡胶支座两种,计算结果表明采用普通盆式橡胶支座时,E1概率水平下,桥墩基本都处于弹性状态,仅有过渡墩处桥墩截面进入了有限屈服阶段,各桩基础受力都处于弹性范围内.E2概率水平下,大部分桥墩都进入了屈服阶段,主墩的桩基础不能满足要求,最不利单桩的关键截面已经进入屈服阶段,发生了不可修复的破坏.若把主墩改为铅芯橡胶支座,通过延长结构纵横向振动周期,则既能减小地震内力,又能适当控制上部结构的墩、梁间水平位移,在E1、E2地震作用下各桥墩、桩基础均处于弹性范围,满足规范要求.最后进行了模拟支座非线性特性的时程分析,一方面精确计算两水准地震下的支座位移量,另一方面与反应谱法结果相比较,验证计算结果的可靠性,为类似桥梁的抗震计算提供了有益的参考.
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