本文概括论述了火电厂主蒸汽管道用钢的研究现状和发展,并且指出主蒸汽管道在运行中必须注意的问题和可能采取的措施。然后针对运......

该文以火力发电厂主蒸汽管道常用材料10CrMo910钢原始材料、实际运行15万小时的10CrMo910钢主蒸汽管道材料和按照拉尔森-米列尔公......

　　主蒸汽管道在长期的高温、高压服役条件下，会产生蠕变损伤。本文基于K-R损伤本构方程，应用编写的蠕变损伤子程序与ABAQUS耦合，对......

利用扫描电镜、电子探针和X射线衍射技术对某电厂高温高压水蒸汽工况下运行15万h的10CrMo910钢主蒸汽管形成的氧化膜进行形貌、结......

从实验、理论及应用三方面研究了θ法修正方程在 １０ＣｒＭｏ９１０钢蠕变寿命评估中的应用。研究结果表明，用θ法修正方程对１０ＣｒＭｏ９１０钢蠕变断裂性能数据进行......

对 10CrMo910钢大口径管在焊接中存在的问题进行分析 ,通过对焊接工艺和操作方法两个方面进行严格控制以避免焊接缺陷的产生 ,从而......

某电厂1号机组再热蒸汽管道在运行15万小时进行定期检验时发现弯管鼓包,且组织有劣化现象.为了确保管道安全运行,对鼓包管进行原因......

从实验、理论及应用三方面研究了θ法修正方程在１０ＣｒＭｏ９１０钢蠕变寿命评估中的应用。研究结果表明，用θ法修正方程对１０ＣｒＭｏ９１０钢埯变断裂性能数据进行处......

通过对10CrMo910钢的焊接性分析,针对其在焊接时存在的问题,选择了焊接材料,制订了相应的焊接工艺,所焊接的节流装置满足相关标准......

针对某一电站1号机组锅炉主蒸汽管道进口10CrMo910无缝钢管原始组织出现球化的现象,进行了一系列的试验,对该批材质进行了必要的研......

从连续损伤力学方法着手研究了蠕变损伤的力学过程,基于连续损伤变量D,建立了单向应力状态下的蠕变损伤模型.通过10CrMo910钢在550......

从理论上分析了珠光体化的原因，通过选择合理的工艺参数，进行了一系列10CrMo910钢的球化加速试验，以期对该种材料球化过程的特点进行......

本文着重从理论上分析了石门电厂主蒸汽管道原始组织异常的原因，并对其安全性能进行了评价，认为原始组织异常材料性能和正常组织区别......

运用化学成分分析、常温力学性能试验、金相和电镜显微分析、碳化物分析、持久强度试验等方法,对运行了146 967 h后的娘子关发电厂......

根据拉尔森-米列尔公式，对主蒸汽管道10CrMo910钢进行无应力和加应力条件下的高温加速试验，并与实际运行15×10^4h的10CrMo910钢......

基于Larson-Miller参数对10CrMo910钢进行了不同时段的高温加速老化模拟实验,运用光学显微镜(OM)和透射电子显微镜(TEM)对试样进行......

高温炉管用10CrMo910钢管材加工工艺复杂、制作周期长,且多数工况下炉管已发生了蠕变损伤,其损伤情况难以确定,故炉管难以做到及时......

乌拉山发电厂2号机组主蒸汽管道是薄壁型10CrMo910钢管,规格为直径273mm×22mm,设计寿命6万h.由于该材料热强性较好,现已运行1......

针对包头第二热电厂扩建工程实际中遇到的WB36与10CrMo910异种钢的焊接问题，对焊接工艺进行了评定试验。通过评定，确认此工艺方案合......

着重从理论上分析了石门电厂主蒸汽管道原始组织异常的原因，并对其安全性能进行了评价，认为原始组织异常材料性能和正常组织区别不大......

本文采用静态增重法研究了10CrMo910钢在高温条件下的氧化行为。利用扫描电镜（SEM）、能谱分析（EDS）等技术，对氧化过程中形成的氧化膜的......

某电厂锅炉主蒸汽管道在检验过程中发现管道的硬度值在HB112~120,比标准要求低,且老化级别达到4级。通过对主蒸汽管道焊缝两端取样......

对某电厂锅炉过热器和再热器受热面10CrMo910钢管蒸汽侧氧化膜进行了金相、扫描电镜、能谱和X衍射等试验分析,研究了蒸汽侧氧化膜......

焊接接头的微观组织与焊接接头的力学性能密切相关,特别是焊缝区域,在高温作用下发生强烈的化学冶金反应,使得焊缝金属中氧、氮等......

分析了10CrMo910厚壁钢管的工艺焊接性。该钢具有较大的冷裂纹和再热裂纹，以及回火脆化倾向，为此确定了TIG／SMAW焊接方法和合适的焊接......

研究了50MW机组10CrMo910“薄壁”主蒸汽管道运行18．7万h后钢管的使用性能。根据钢管各项性能指标和钢管强度计算结果，以及电厂主蒸......