【摘 要】
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我国现行规范(GB 18306-2015)场地类别划分定义中覆盖土层的规定,导致我国钻孔测速中在正常停孔条件下产生大量深度小于30 m的钻孔数据.此类钻孔无法直接计算得到Vs30,阻碍了我国借鉴和使用国外与Vs30相关的研究成果.观察我国滇中引水工程深度小于30 m实测钻孔波速分布,得出z500(即剪切波速第1次达到500 m/s土层位置)至终孔的平均剪切波速Vsz沿深度近似呈线性分布;进一步通过其与KiK-net台站中108组同类数据的线性相关性分析,建立了对数坐标下2个竖向深度处平均剪切波速Vsz1、
【机 构】
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河海大学土木与交通学院,江苏南京210098
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我国现行规范(GB 18306-2015)场地类别划分定义中覆盖土层的规定,导致我国钻孔测速中在正常停孔条件下产生大量深度小于30 m的钻孔数据.此类钻孔无法直接计算得到Vs30,阻碍了我国借鉴和使用国外与Vs30相关的研究成果.观察我国滇中引水工程深度小于30 m实测钻孔波速分布,得出z500(即剪切波速第1次达到500 m/s土层位置)至终孔的平均剪切波速Vsz沿深度近似呈线性分布;进一步通过其与KiK-net台站中108组同类数据的线性相关性分析,建立了对数坐标下2个竖向深度处平均剪切波速Vsz1、Vsz2(z1＜z2＜ 30 m)线性外推Vs30的公式LEE.经验证,LEE公式z1、z2最小换算间距无严格要求,其为最小可能间距1 m时也有较好计算精度.由于我国正常停孔下,深度小于30 m钻孔和深度大于30 m的钻孔所对应的场地特征不同,因此以我国深度大于30 m的实测钻孔数据建立的Vs30预测公式会低估我国深度小于30 m钻孔的Vs30,且计算深度越浅,低估现象越严重.由于KiK-net钻孔数据非我国直接代表性数据,且其记录方式相对粗糙,因此,文中的研究仅对我国未来Vs30线性外插公式的研究提供可行性支撑.
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为研究重塑湿地湖泊相软黏土的动力特性,文中利用GZZ-50B型共振柱试验机来测得湖相软黏土的动剪切模量和阻尼比,并利用Davidenkov模型对湖相软黏土的动力特性参数进行拟合,得到了最大动剪切模量Gmax、G/Gmax-γ和λ-γ试验曲线及动力本构模型拟合参数.通过对比分析可知:含水率和围压对湖相软黏土的最大动剪切模量影响较大,含水率相同时,最大动剪切模量Gmax随围压的增大而增大;围压相同时,Gmax随含水率的增大而减小.重塑湖相软黏土动力特性曲线存在一个分界点,当动剪应变小于该分界点时,动剪切模量比
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联肢墙进入塑性阶段后墙肢会出现明显的内力重分布现象,分析并计算墙肢内力是实现合理设计及高效评估的前提.目前,塑性阶段墙肢内力通常采用复杂费时的有限元模拟获得,缺乏实用的简化计算方法.文中首先基于OpenSees平台分析了联肢墙墙肢基底内力的变化特点和规律;在此基础上,利用分析得到的附加轴力系数在塑性阶段稳定变化的特性和附加轴力与基底剪力呈三折线形式变化的规律,提出了墙肢基底附加轴力简化计算方法;然后,通过考虑附加轴力对墙肢刚度的影响,按照各墙肢刚度比例关系分配内力,给出了塑性内力重分布后墙肢剪力和弯矩的简
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