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广东珠荣工程设计有限公司 510610
摘要：文章对目前水闸结构计算中存在的问题进行了相关的分析与探讨。本文旨在与同行互相学习、共同交流。
关键词：水闸；应力；地基整体；有限元；结构
引言
水闸工程属于一种较为常见的水工建筑，能够对水位与流量的变化进行控制，在发电、防洪、灌溉、航运等方面有着十分关键的作用。按照相关统计，我国各类水闸已经建成约五万座，当中小型的水闸有四万座多，中型的水闸有三千二百八十多座，大型的水闸有四百八十座多。在目前的世界上处于第一位。
修建水闸，能够改善平原地区排涝、抗旱的能力，对当地农业发展起着促进的作用，替我国粮食的安全作出了很大的贡献。选择有限元分析方法，创立三维空间有限元模型，与此同时，还考虑地板、闸墩、与地基间互相的作用，这般得出的结果，可以比较真实、准确的反映出水闸结构的实际情况，提供科学依据给水闸的结构优化设计。所以，对水闸结构的有限元分析是有着非常重要的作用。
水闸在发电、防洪、灌溉等水电水利工程当中属于一种被广泛应用的水工建筑。在平原地区。水闸大多数是建在土基上面的，它的底板都是由地基所支撑的，闸室是由地基体系组成的空间结构所组成。
我国当前大中型的水闸设计中，典型的结构计算方式就是把闸室的底板、闸墩、工作桥等分开，做为独立的构件进行计算与分析，简化为2个方向的平面问题进行处理：
在垂直的水流方向，水闸底板用单宽的板条，根据梁进行强度的计算；在顺水流的方向，闸墩根据偏心受压悬臂梁构件，采取材料力学的方式进行计算.按照规范中常常用到的计算方式有：反力直线分布法、倒置梁法，根据地基梁半长L 与地基土可压缩层厚度H的不同比值，分为基床系数法、有限深弹性地基梁法、半无限深弹性地基梁法，这些方式共同的特征就是截板为梁，并假定地基反力沿闸室横向均匀分布，且假定地基与底板都属于弹性体，反映不出作为结构各部件受力之互相影响所造成的整体作用。开敞式的水闸通常都不会考虑闸墩上部结构工作桥的影响，虽然这些计算方法比较简单，可是每种方法使用起来都有相对的局限性，对边界条件的考虑太过简单、结构的各构件变形协调无法一致、对荷载处理太过理想化等缺点，由此力学模型得到的计算理论和现场实测量的结果与真实表现出的变形以及受力特性有一些出入。所以，建立水闸力学模型与选择切合实际的计算方式是影响着结构计算结果正确性的重要环节。对于那些复杂的受力条件的闸室结构宜视为整体结构，选择空间有限元法进行变形、应力的分析。
一、计算的原理与程序
对结构进行离散化就是有限元法分析，以有限个单元体，对结构进行离散化，从而替代原先的连续体结构，从而分析变形应力。这部分单元体只会在节点处有力的联系，材料的应变{ε}与 应力{σ}关系可表现为：
{σ}=[D]{ε} （1）
[D]为刚度矩阵，由虚位移原理能够设立单元体的节点位移和节点力之间的关系，写出总体虚功方程：
[K]{δ}={R} （2）
{R}为施加的节点荷载列阵，{δ}为待求的节点位移列阵，[K]为劲度矩阵，将荷载作用于节点可用共识（2）求出位移，采用公式（1）计算出应力与应变。这套原理不但适用于弹性体，还可以适合弹塑性体。在线弹性结构当中，矩阵[K]、[D]是常量，可是如果在弹塑性模型当中，不再是常量，矩阵[D]、[K]为变量，[D]=[D]ep 属于弹塑性模型矩阵，以塑性理论来确定。经由整体分析、单元分析过程能够求出结构应力，本文分析所采用的是ANSYS程序。
二、计算的模型
为了可以很好反映出闸室与地基不一样材料的特性，分析的时候对闸室使用普通的弹性单元，基础所采用的是弹塑性模型，Druck—Prager 屈服准则（这里简称为D-P 准则），ANSYS程序内部对地基可以选择D-P材料选项，选择D-P屈服准则来判断屈服，Druck—Prager 屈服面是Mohr-Coulomb 屈服面的外接圆锥，屈服面并不会随着材料的逐渐屈服而发生改变，塑性行为为理想弹塑性，这准则对体应变能、平均应力、偏应力第二不变量与形状改变能的屈服准则同时进行考虑，其屈服函数为：
该式中：α、K：D-P 准则的材料常数；I1：应力状态的第一不变量；J2：应力偏量的第二不变量；以塑性变形的条件，能够推导得D-P 准则的材料常数α、K 和M-C准则的材料常数C、φ间的关系是：
该式中：C 为凝聚力，Φ为内摩擦角，参数以试验决定。在这次有限元的分析当中，全部实体的单元都是选择SOLLD45六面体单元模拟，单元通过八个节点来定义，每一个节点有三个沿Z、X、Y方向的自由度，而且具备膨胀、塑性、应力强化的变形能力。地基选择D—P 本构模型进行模拟，闸室中砼结构选择线弹性体的材料模型进行模拟。
三、应用实例分析
1、基础资料
以黄山洞水库灌区城陂分水闸为例，采取整体空间有限元分析，这个水闸是2孔的开敞式水闸，其闸室长度7米，宽度12.4米，每个孔墩高6.7米，净宽5米，底板厚1.2米。以砂卵石地基为基础，材料变形的模量E=31MPa，凝聚力C=0，泊松比μ=0.2，内摩擦角Φ=300，闸室砼为C25，泊松比μ=0.3，弹性横量E=25GPa，混凝土容重γ=24KN/m3，水闸上游正常蓄水位34.40米，校核洪水位36.39米，闸底高程31.40米。
2、计算的工况
工况1（完建期）：自重作用；
工况2（运行期正常蓄水位）：自重、闸门推力、水压力、扬压力；
工况3（运行期校核洪水位）：自重、闸门推力、水压力、扬压力。
3、划分网格
要建立水闸静力整体计算有限元模型，对闸墩、工作桥、地基都要按照实体单元进行处理，以闸室为结构重点计算进行考虑，故在闸室部分网格划分较密，和闸室相连以外的基础部分比较稀疏，整个模型计算区域共计离散为4152个单元与5635个节点，地基模型在闸室边界的两侧以及基础以下各自延伸十米做为模型边界，如图1（坐标系：原点处于閘室模型下游地基角点的位置，X轴由左岸至右岸，Y轴为铅垂向，Z轴沿水流向。） 4.有限元计算结果与分析
（1）位移
在完建期，表1中给出了3种工况下闸室最大的位移，这个时候整个闸室向下进行位移，沉陷最大的为0.68mm，可是闸室整体的位移都较为均匀。表1中列出了x方向最小、最大的位移，都是出现在左右两侧边墩的顶部，这都是由于闸室对称布置而造成对称变形的成果。
从图2 位移云图中可看出，闸室在运行期，在垂直水流方向的沉降也比较均匀的，闸室在顺流方向，其后部的沉降移超过前部。鉴于水的推力，闸室结构Z向位移有达到2.9至3.4mm，闸室出现向下游倾斜（Z向）的趋势，闸室最小位移在上游闸基基底端部，最大的位移发生在下游的闸墩顶部。
闸室顺流向纵向对称面在3种工况下的最大位移可以视表（2）：
（2）应力
不一样的工况闸室三个方向应力及第一、第三主应力看表（3）。完建时期闸室的结构应力计算表示：闸基底面Z、Y向通常为压应力，而且应力的分布比较平均。由于在运行期，水压力的推力，造成闸室结构出现偏心受压的现象，闸室上游的闸墩位置呈现小面积的受拉区，不过数值不大，最大值大约为1MPa，第一主拉应力最大值约1.24MPa，比混凝土抗拉强度小，都是在安全的范围以内的。在地板和闸墩相交的位置还呈现一定的应力集中的情况，与闸墩距离越近σY 值就随着越大。
从不同工况中，比较最大应力可以得出：闸室强度由工况3 控制。模型纵剖面Y向应力分布见图3，显示：占主要部分的是整个闸室的压应力的区域，拉应力区域的数值不大，深度较小，基础基本上是受压区。按照受拉区的位置，笔者建议提高这些区域的混凝土标号，还要布置适量的钢筋，从而令受力得到改善。
四、结语
本文分析了目前水闸结构计算中存在的问题，将有限元法的计算原理及计算方法应用于工程实际。对考虑工作桥与不考虑工作桥影响的两个力学模型计算的结果进行比较，让闸室结构计算可以呈现出实际的受力状态，以开敞式水闸为案例，笔者建立了水闸三维有限元的模型，静力分析时对地基按弹塑性材料进行模拟，分析了应力、变形的计算结果，为水闸设计提供了科学的理论依据。考虑工作桥在闸墩顶部的连接作用，使得闸室的分布的应力显得更均匀，明显有减小主拉应力，有益于闸室这种脆性的材料结构受力，还能够在不影响结构安全性的情形下，使得工程造价减少，降低了工程量。
参考文献：
[1] 孙训方，方孝淑，关来泰.材料力学[M].北京.高等教育出版社，2004.（259—263）.
[2] SL265—2001.水闸设计规范[S].（36—37）.
[3] 钱家欢，殷宗泽.土工原理与计算[M].北京，中国水利水电出版社，2003.（65—66）.
[4] 李广信，高等土力学[M].北京.清华大学出版社，2004.（158—159）.
[5] 郑旭荣.水工钢筋混凝土结构[M].北京.中国农业出版社，2006.（320）.
上接第312页
层较厚，不但开挖困难，施工围堰工作量较大、防渗要求高；施工时间长，质量较难控制；坝肩绕渗帷幕灌浆的技术要求同方案一。两岸坝肩绕渗需依靠帷幕灌浆，增加造价，而且难以保证防渗效果。
方案二的主要优点：
（1）材料采用天然材料，施工工艺相对比较简单；
（2）工程造价相对较低，经计算方案二工程建安工作量比方案一节省约79.22万元（指相关项目的造价）。
3.3 方案比较
上述两种方案从技术上分析均可行，但方案二存在的技术问题较多：
（1）方案二料场运距较远，运输费用较高，且总的工程量较大需67638m3，施工工期难以保证。
（2）由于坝前淤积层较厚，不但开挖困难，施工围堰工作量较大、防渗要求高；施工时间长，质量控制难以保证。
（3）前趾基础开挖排水相当困难，其底部止水效果仍难以保证。
（4）坝肩处的帷幕灌浆转折多，且位于斜坡上，施工难度增加。
（5）斜墙回填边角处压实度难以控制，因此有可能局部不到位影响整体防渗效果。
综上所述，在工程投资相差不多的情况下，方案一具明显的优势。
3.4推荐方案
本设计坝体、坝基和坝肩防渗处理推荐采用方案一。具体措施如下：
（1）混凝土防渗墙：布置在坝轴线上游1.0m处，轴线总长120.00m，施工平台高程建议设在361.30m，墙体为C15塑性混凝土，设计厚度80cm，渗透系数≤5×10-7cm/s，渗透破坏比降>60。要求底部深入中风化层顶面以下≥1.0 m，施工中应根据造孔情况进行调整。防渗墙采用CZ-22型冲击钻机“两钻一抓”法造孔，直升导管法浇筑防渗混凝土墙体，槽段搭接采用套打接头。
（2）基础帷幕灌浆：灌浆孔轴线与防渗墙轴线一致，灌浆孔单排布置，帷幕灌浆段轴线长度初定为147m，其中左坝头暂定延伸至溢洪道边、右坝头暂定延伸至公路内侧。采用自上而下水泥帷幕灌浆处理，初灌孔距3.0m，最小孔距1.50m，灌浆应按逐渐加密原则进行，当局部透水率较大时应加密到0.75m，控制终灌基岩透水率≤5Lu。其中，坝体部分在混凝土防渗墙内预埋灌浆管。防渗墙部位及两端各6m范围内的灌浆必须在防渗墙混凝土浇筑完毕14天后进行，以保证处理效果。
4.结语
混凝土防渗墙施工和帷幕灌浆技术在浙江省内的应用已经相当成熟，有了一定的技术积累，只要在施工过程中精心施工、规范操作，经过此次加固，某水库渗漏问题可以得到有效解决。
参考文献：
[1]《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）；
[2] 孙云志、李丛华，湖北麻城浮桥河水库大坝险情与防渗加固处理方案，2002水利水电地基与基础工程学术会议
[3] 任习祥. 帷幕灌浆施工技术在水库大坝基础防渗加固处理中的应用[J].广东建材，2009，（02）.
[4] 李志宏. 论水库大坝混凝土加固及防渗墙的设计[J]. 广东科技，2007，（S1）.
[5] 王国海. 冲抓套井回填黏土防渗墙的设计与施工[J]. 浙江水利科技，2007，（03）.
[6] 谈祥，秦益平，陈茹. 冲抓套井防渗墙技术在大坝防渗加固中的应用[J].水利电力机械，2007，（07）.
[7] 鈕新强. 大坝安全诊断与加固技术[J]. 水利学报，2007，（S1）.
摘要：文章对目前水闸结构计算中存在的问题进行了相关的分析与探讨。本文旨在与同行互相学习、共同交流。
关键词：水闸；应力；地基整体；有限元；结构
引言
水闸工程属于一种较为常见的水工建筑，能够对水位与流量的变化进行控制，在发电、防洪、灌溉、航运等方面有着十分关键的作用。按照相关统计，我国各类水闸已经建成约五万座，当中小型的水闸有四万座多，中型的水闸有三千二百八十多座，大型的水闸有四百八十座多。在目前的世界上处于第一位。
修建水闸，能够改善平原地区排涝、抗旱的能力，对当地农业发展起着促进的作用，替我国粮食的安全作出了很大的贡献。选择有限元分析方法，创立三维空间有限元模型，与此同时，还考虑地板、闸墩、与地基间互相的作用，这般得出的结果，可以比较真实、准确的反映出水闸结构的实际情况，提供科学依据给水闸的结构优化设计。所以，对水闸结构的有限元分析是有着非常重要的作用。
水闸在发电、防洪、灌溉等水电水利工程当中属于一种被广泛应用的水工建筑。在平原地区。水闸大多数是建在土基上面的，它的底板都是由地基所支撑的，闸室是由地基体系组成的空间结构所组成。
我国当前大中型的水闸设计中，典型的结构计算方式就是把闸室的底板、闸墩、工作桥等分开，做为独立的构件进行计算与分析，简化为2个方向的平面问题进行处理：
在垂直的水流方向，水闸底板用单宽的板条，根据梁进行强度的计算；在顺水流的方向，闸墩根据偏心受压悬臂梁构件，采取材料力学的方式进行计算.按照规范中常常用到的计算方式有：反力直线分布法、倒置梁法，根据地基梁半长L 与地基土可压缩层厚度H的不同比值，分为基床系数法、有限深弹性地基梁法、半无限深弹性地基梁法，这些方式共同的特征就是截板为梁，并假定地基反力沿闸室横向均匀分布，且假定地基与底板都属于弹性体，反映不出作为结构各部件受力之互相影响所造成的整体作用。开敞式的水闸通常都不会考虑闸墩上部结构工作桥的影响，虽然这些计算方法比较简单，可是每种方法使用起来都有相对的局限性，对边界条件的考虑太过简单、结构的各构件变形协调无法一致、对荷载处理太过理想化等缺点，由此力学模型得到的计算理论和现场实测量的结果与真实表现出的变形以及受力特性有一些出入。所以，建立水闸力学模型与选择切合实际的计算方式是影响着结构计算结果正确性的重要环节。对于那些复杂的受力条件的闸室结构宜视为整体结构，选择空间有限元法进行变形、应力的分析。
一、计算的原理与程序
对结构进行离散化就是有限元法分析，以有限个单元体，对结构进行离散化，从而替代原先的连续体结构，从而分析变形应力。这部分单元体只会在节点处有力的联系，材料的应变{ε}与 应力{σ}关系可表现为：
{σ}=[D]{ε} （1）
[D]为刚度矩阵，由虚位移原理能够设立单元体的节点位移和节点力之间的关系，写出总体虚功方程：
[K]{δ}={R} （2）
{R}为施加的节点荷载列阵，{δ}为待求的节点位移列阵，[K]为劲度矩阵，将荷载作用于节点可用共识（2）求出位移，采用公式（1）计算出应力与应变。这套原理不但适用于弹性体，还可以适合弹塑性体。在线弹性结构当中，矩阵[K]、[D]是常量，可是如果在弹塑性模型当中，不再是常量，矩阵[D]、[K]为变量，[D]=[D]ep 属于弹塑性模型矩阵，以塑性理论来确定。经由整体分析、单元分析过程能够求出结构应力，本文分析所采用的是ANSYS程序。
二、计算的模型
为了可以很好反映出闸室与地基不一样材料的特性，分析的时候对闸室使用普通的弹性单元，基础所采用的是弹塑性模型，Druck—Prager 屈服准则（这里简称为D-P 准则），ANSYS程序内部对地基可以选择D-P材料选项，选择D-P屈服准则来判断屈服，Druck—Prager 屈服面是Mohr-Coulomb 屈服面的外接圆锥，屈服面并不会随着材料的逐渐屈服而发生改变，塑性行为为理想弹塑性，这准则对体应变能、平均应力、偏应力第二不变量与形状改变能的屈服准则同时进行考虑，其屈服函数为：
该式中：α、K：D-P 准则的材料常数；I1：应力状态的第一不变量；J2：应力偏量的第二不变量；以塑性变形的条件，能够推导得D-P 准则的材料常数α、K 和M-C准则的材料常数C、φ间的关系是：
该式中：C 为凝聚力，Φ为内摩擦角，参数以试验决定。在这次有限元的分析当中，全部实体的单元都是选择SOLLD45六面体单元模拟，单元通过八个节点来定义，每一个节点有三个沿Z、X、Y方向的自由度，而且具备膨胀、塑性、应力强化的变形能力。地基选择D—P 本构模型进行模拟，闸室中砼结构选择线弹性体的材料模型进行模拟。
三、应用实例分析
1、基础资料
以黄山洞水库灌区城陂分水闸为例，采取整体空间有限元分析，这个水闸是2孔的开敞式水闸，其闸室长度7米，宽度12.4米，每个孔墩高6.7米，净宽5米，底板厚1.2米。以砂卵石地基为基础，材料变形的模量E=31MPa，凝聚力C=0，泊松比μ=0.2，内摩擦角Φ=300，闸室砼为C25，泊松比μ=0.3，弹性横量E=25GPa，混凝土容重γ=24KN/m3，水闸上游正常蓄水位34.40米，校核洪水位36.39米，闸底高程31.40米。
2、计算的工况
工况1（完建期）：自重作用；
工况2（运行期正常蓄水位）：自重、闸门推力、水压力、扬压力；
工况3（运行期校核洪水位）：自重、闸门推力、水压力、扬压力。
3、划分网格
要建立水闸静力整体计算有限元模型，对闸墩、工作桥、地基都要按照实体单元进行处理，以闸室为结构重点计算进行考虑，故在闸室部分网格划分较密，和闸室相连以外的基础部分比较稀疏，整个模型计算区域共计离散为4152个单元与5635个节点，地基模型在闸室边界的两侧以及基础以下各自延伸十米做为模型边界，如图1（坐标系：原点处于閘室模型下游地基角点的位置，X轴由左岸至右岸，Y轴为铅垂向，Z轴沿水流向。） 4.有限元计算结果与分析
（1）位移
在完建期，表1中给出了3种工况下闸室最大的位移，这个时候整个闸室向下进行位移，沉陷最大的为0.68mm，可是闸室整体的位移都较为均匀。表1中列出了x方向最小、最大的位移，都是出现在左右两侧边墩的顶部，这都是由于闸室对称布置而造成对称变形的成果。
从图2 位移云图中可看出，闸室在运行期，在垂直水流方向的沉降也比较均匀的，闸室在顺流方向，其后部的沉降移超过前部。鉴于水的推力，闸室结构Z向位移有达到2.9至3.4mm，闸室出现向下游倾斜（Z向）的趋势，闸室最小位移在上游闸基基底端部，最大的位移发生在下游的闸墩顶部。
闸室顺流向纵向对称面在3种工况下的最大位移可以视表（2）：
（2）应力
不一样的工况闸室三个方向应力及第一、第三主应力看表（3）。完建时期闸室的结构应力计算表示：闸基底面Z、Y向通常为压应力，而且应力的分布比较平均。由于在运行期，水压力的推力，造成闸室结构出现偏心受压的现象，闸室上游的闸墩位置呈现小面积的受拉区，不过数值不大，最大值大约为1MPa，第一主拉应力最大值约1.24MPa，比混凝土抗拉强度小，都是在安全的范围以内的。在地板和闸墩相交的位置还呈现一定的应力集中的情况，与闸墩距离越近σY 值就随着越大。
从不同工况中，比较最大应力可以得出：闸室强度由工况3 控制。模型纵剖面Y向应力分布见图3，显示：占主要部分的是整个闸室的压应力的区域，拉应力区域的数值不大，深度较小，基础基本上是受压区。按照受拉区的位置，笔者建议提高这些区域的混凝土标号，还要布置适量的钢筋，从而令受力得到改善。
四、结语
本文分析了目前水闸结构计算中存在的问题，将有限元法的计算原理及计算方法应用于工程实际。对考虑工作桥与不考虑工作桥影响的两个力学模型计算的结果进行比较，让闸室结构计算可以呈现出实际的受力状态，以开敞式水闸为案例，笔者建立了水闸三维有限元的模型，静力分析时对地基按弹塑性材料进行模拟，分析了应力、变形的计算结果，为水闸设计提供了科学的理论依据。考虑工作桥在闸墩顶部的连接作用，使得闸室的分布的应力显得更均匀，明显有减小主拉应力，有益于闸室这种脆性的材料结构受力，还能够在不影响结构安全性的情形下，使得工程造价减少，降低了工程量。
参考文献：
[1] 孙训方，方孝淑，关来泰.材料力学[M].北京.高等教育出版社，2004.（259—263）.
[2] SL265—2001.水闸设计规范[S].（36—37）.
[3] 钱家欢，殷宗泽.土工原理与计算[M].北京，中国水利水电出版社，2003.（65—66）.
[4] 李广信，高等土力学[M].北京.清华大学出版社，2004.（158—159）.
[5] 郑旭荣.水工钢筋混凝土结构[M].北京.中国农业出版社，2006.（320）.
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层较厚，不但开挖困难，施工围堰工作量较大、防渗要求高；施工时间长，质量较难控制；坝肩绕渗帷幕灌浆的技术要求同方案一。两岸坝肩绕渗需依靠帷幕灌浆，增加造价，而且难以保证防渗效果。
方案二的主要优点：
（1）材料采用天然材料，施工工艺相对比较简单；
（2）工程造价相对较低，经计算方案二工程建安工作量比方案一节省约79.22万元（指相关项目的造价）。
3.3 方案比较
上述两种方案从技术上分析均可行，但方案二存在的技术问题较多：
（1）方案二料场运距较远，运输费用较高，且总的工程量较大需67638m3，施工工期难以保证。
（2）由于坝前淤积层较厚，不但开挖困难，施工围堰工作量较大、防渗要求高；施工时间长，质量控制难以保证。
（3）前趾基础开挖排水相当困难，其底部止水效果仍难以保证。
（4）坝肩处的帷幕灌浆转折多，且位于斜坡上，施工难度增加。
（5）斜墙回填边角处压实度难以控制，因此有可能局部不到位影响整体防渗效果。
综上所述，在工程投资相差不多的情况下，方案一具明显的优势。
3.4推荐方案
本设计坝体、坝基和坝肩防渗处理推荐采用方案一。具体措施如下：
（1）混凝土防渗墙：布置在坝轴线上游1.0m处，轴线总长120.00m，施工平台高程建议设在361.30m，墙体为C15塑性混凝土，设计厚度80cm，渗透系数≤5×10-7cm/s，渗透破坏比降>60。要求底部深入中风化层顶面以下≥1.0 m，施工中应根据造孔情况进行调整。防渗墙采用CZ-22型冲击钻机“两钻一抓”法造孔，直升导管法浇筑防渗混凝土墙体，槽段搭接采用套打接头。
（2）基础帷幕灌浆：灌浆孔轴线与防渗墙轴线一致，灌浆孔单排布置，帷幕灌浆段轴线长度初定为147m，其中左坝头暂定延伸至溢洪道边、右坝头暂定延伸至公路内侧。采用自上而下水泥帷幕灌浆处理，初灌孔距3.0m，最小孔距1.50m，灌浆应按逐渐加密原则进行，当局部透水率较大时应加密到0.75m，控制终灌基岩透水率≤5Lu。其中，坝体部分在混凝土防渗墙内预埋灌浆管。防渗墙部位及两端各6m范围内的灌浆必须在防渗墙混凝土浇筑完毕14天后进行，以保证处理效果。
4.结语
混凝土防渗墙施工和帷幕灌浆技术在浙江省内的应用已经相当成熟，有了一定的技术积累，只要在施工过程中精心施工、规范操作，经过此次加固，某水库渗漏问题可以得到有效解决。
参考文献：
[1]《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）；
[2] 孙云志、李丛华，湖北麻城浮桥河水库大坝险情与防渗加固处理方案，2002水利水电地基与基础工程学术会议
[3] 任习祥. 帷幕灌浆施工技术在水库大坝基础防渗加固处理中的应用[J].广东建材，2009，（02）.
[4] 李志宏. 论水库大坝混凝土加固及防渗墙的设计[J]. 广东科技，2007，（S1）.
[5] 王国海. 冲抓套井回填黏土防渗墙的设计与施工[J]. 浙江水利科技，2007，（03）.
[6] 谈祥，秦益平，陈茹. 冲抓套井防渗墙技术在大坝防渗加固中的应用[J].水利电力机械，2007，（07）.
[7] 鈕新强. 大坝安全诊断与加固技术[J]. 水利学报，2007，（S1）.