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摘要：山西中南部铁路通道工程东峁3号隧道位于山西省吕梁市临县，隧道全长684米，隧道内主要围岩为黄土，采用新奥法施工。黄土中存在不同规模和性质的天然裂隙，这些裂隙对隧道工程的施工在成很大的安全风险，通过野外观察、室内试验、现场试验和施工中实践，总结黄土隧道在不同埋深下一次开挖合理进尺、开挖后的允许暴露时间以及支护参数等关键参数值，从而指导隧道施工。
关键词：黄土 裂隙开挖支护
中图分类号： TU94文献标识码： A
吕梁至临县铁路三交至临县北段东峁3号隧道位于山西省吕梁市临县临泉镇东峁村境内，走向与S218省道大致平行，全长684m。
隧道内地层为第四系上更新统坡洪积层（Q3dl+pl）新黄土；第四系中更新统洪积层（Q2pl）老黄土。
1、黄土的概念与特性
1.1 黄土的概念
黄土是指大自然中广泛存在主要由粉砂颗粒（其中粒径0.01-0.1毫米者约50%）组成的第四组陆相沉积物，一般呈灰黄、红黄及棕黄色。
一般认为风积成因的黄土，不具层理，称为原生黄土。原生黄土经再次搬运而堆积，具有层理，形成黄土状土，称为次生黄土。典型黄土和黄土状土统称为“黄土类土”，习惯上常简称为“黄土”。
1.2 黄土的特性
黄土质地松散，具有肉眼可见的大孔隙、不具层理，柱状节理发育，干燥时较结实，能保持直立陡壁。遇水后易崩解，并发生大量的沉陷。
2、黄土裂隙的分类
(1)按裂隙的规模或大小（长度和宽度），将黄土裂隙分为微观裂隙和宏观裂隙。
(2)按裂隙形成的原因，将黄土裂隙的分类列于表2-1。另外还有些综合形成的裂隙，如黄土垂直节理等。
(3)按裂隙的力学性质，将黄土裂隙分为张性，压性、扭性裂隙及其组合裂隙。
(4)按裂隙形成的时期，分为原生裂隙，次后期裂隙（指黄土堆积时未形成，但是在后来产生并被覆盖的裂隙）和后期裂隙（现在各种营力引起的发育于黄土层浅表部的裂隙）。
(5)按裂隙的产状，将黄土裂隙分为垂直节理和斜节理。
表2-1 黄土裂隙的成因分类
类型 主台阶因素 动力源 类 别
非构造人类活动 次生动力，动荷载重力人类活动诱发的塌陷、不均匀沉降、滑坡、崩塌、开挖卸载裂隙等。
自然外营力气候水、地表水 冻融裂隙，胀缩裂隙、
风化裂隙等
构造
自然内营力断层运动，构造地应力 断层速滑裂隙、蠕滑裂隙、构造节理裂隙
2.1黄土裂隙的发育规律
老黄土形成时间早，固结程度高，延性小，因而老黄土比新黄土的构造节理发育程度高；
黄土中粘粒含量高，受力破裂面光滑完整，已于保存，因此粘黄土中的构造节理的显现程度比砂黄土高；
卸荷裂隙分布于沟坡、谷坡、阶地前缘陡坎，地形支离破碎，地层切割强烈，斜坡分布密集，卸荷裂隙也相对发育；
湿陷裂隙发育于具有湿陷性的黄土中，地表水引起的湿陷裂隙发育在土体的浅部，地下水引起的濕陷裂隙发育于土体的深部。
3.裂隙的判识
3.1宏观判识
通过施工前的现场踏勘，从隧道右侧30m外出露山体陡壁上可以清晰的看出黄土裂隙主要以垂直裂隙为主，纵向间距0.2～1m，同时交织着斜裂缝和水平层理；隧道洞顶存在与隧道轴线基本正交的4条冲沟及两个2～4m高的陡坎，这些冲沟或陡坎可能是某些大的裂隙经过长期的地表水侵蚀而成的地貌，可以印证节理面是以垂直节理为主。
3.2微观判识
在隧道的开挖过程中，选用机械配合人工镐头开挖，通过观察掌子面开挖土体时出现竖向掉落面，处于同一方向上同一条线上的多个掉落面近似归纳成一个裂隙，每挖30cm观察一次，然后详细记录和描绘每个开挖循环掌子面的裂隙发育情况，最后把不同掌子面观察描绘出的裂隙面纵向和横向连接，近似成一个个的竖向裂隙和斜裂隙作为研究掌子面的基础数据。
4.洞身开挖施工技术
黄土隧道一般按三台阶七步流水作业法进行开挖，以上台阶开挖作为研究对象，在初支喷射砼厚度和钢筋网、连接筋间距等不变的情况下，调整20工字钢架间距，分别按60cm、80cm和100cm的三种间距施工，以拱顶下沉和侧墙收敛值24小时不大于5mm，累计沉降收敛值不超过100mm作为安全指标，同时密切观察初支喷射砼有无开裂等异常来判定围岩的稳定性。
4.1按每循环开挖进尺0.6米
从东峁3号隧道的裂缝形状来看,黄土物理力学性质对裂缝的产生和发展有着重要影响。从调查结果看,在隧道施工时,新黄土地层较老黄土地层更容易产生地表裂缝。
隧道位移是隧道围岩和支护结构相互作用最明显、最直观的反映,同时相对于其它观测参数更容易获得。因此,搜集在建黄土隧道的变形监测数据,分别分析地表沉降、拱顶沉降、拱脚沉降、拱脚水平收敛与埋深的关系。
（1）地表沉降与埋深的关系
根据收集调查数据,将埋深与施工地表沉降列于图4-1中。埋深小于35m时地表沉降数据较为离散,埋深大于35m时地表沉降随埋深逐渐趋于稳定,埋深大于75m后表沉降随埋深呈逐渐减小趋势。
图4-1地表沉降与埋深的关系
（2）拱顶沉降与埋深的关系
拱顶沉降与埋深的关系详见图4-2,二者的关系极为离散。但可以看出,埋深小于35m拱顶沉降离散度极大,埋深小时,地表沉降大。
图4-2拱顶沉降与埋深的关系
（3）拱脚沉降与埋深的关系：拱脚沉降变形与埋深的关系如图4-3所示,在埋深小于35m时数据离散,埋深大于35m时拱脚沉降随埋深的增加而增大。
图4-3 拱脚沉降与埋深的关系
东峁3号隧道洞口段地表有一条宽度约7米、深度大约4米的冲沟，根据当地水文情况判断此冲沟应为地表水冲刷而成，应属于构造裂隙类型。
上台阶开挖过程中拱顶掉小量土块，拱顶围岩稳定。开挖完成后2小时内采用I20型钢拱架进行初期支护，喷射C25混凝土封闭，埋设用于拱顶沉降及围岩收敛观测钢筋。上台阶施工完成后，紧跟中台阶及下台阶施工。
按每循环0.6米的进度施工20个循环后，隧道地表沉降在上导坑掌子面施工后1～3天后变化较大,约2～4mm/d,之后变化减少,但仍以1～2mm/d的速度下沉,下导坑开挖最大沉降速率4mm/d,平均沉降速率2mm/d,累计沉降量80mm,仰拱开挖最大沉降速率2mm/d,平均沉降速率2mm/d;累计沉降量90mm,仰拱完成后基本趋于稳定，对施工无安全影响。
4.2调整每循环开挖进尺到1.0米
黄土围岩垂直节理普遍发育,垂直节理切割形成竖向软弱面,软弱面之间粘聚力很小。隧道开挖后形成临空面,围岩在开挖扰动与原岩应力场的耦合作用下发生局部破坏甚至棱体塌落,地表随之产生沿掌子面的纵向与环向裂缝,围岩变形具有突变性造成塌方等灾害性事故。
选取反映黄土工程特性的双线型应变软化硬化遍布节理模型,参数根据室内三轴试验数据选取对大断面黄土隧道开挖过程中隧道围岩应力场变化规律以及开挖结束后洞周应力状态进行分析。选取中间断面为目标面进行重点分析。
图4-4隧道目标面测点布置
选取隧道拱顶、边墙、拱底部位1、 2、 3测点,如图3-4所示,不考虑构造应力的影响,选取各测点径向应力与环向应力&为分析指标,分析大断面黄土隧道开挖全过程中隧道围岩力学响应,如图3-5、3-6、3-7所示,R为隧道开挖当量半径,可由式3-1得出。
R= [(B/2)2+F2 ]/2F
其中,F为隧道开挖高度,B为隧道跨度。对于大断面黄土隧道而言,开挖当量半径R为7.35m。
图4-5拱部测点1应力变化曲线
图4-6 边墙测点2应力变化曲线
图4-7拱底测点3应力变化曲线
选取距掌子面距离为横坐标,测点应力值为纵坐标,大断面黄土隧道掌子面推进过程中围岩应力变化曲线如图4-5～图４-7；掌子面通过后1、 2与3测点的应力值开始减小,拱部与拱底部位测点在1倍隧道开挖当量半径R附近有所波动,主要原因在于黄土围岩开挖引起的卸载回弹。
由图3-5～图3-7可见,隧道掌子面空间效应的影响范围为2倍洞径,即-2R～2R。在影响范围内围岩径向应力与环向应力变化幅度较大,应力调整经历了复杂加载与卸载过程。不考虑构造应力的影响,选取距掌子面距离-2R处径向应力与环向应力值σ-2R,通应力值σ0以及距掌子面距离2R处径向应力与环向应力值σ2R对比拱部测点1、边墙测点2与拱底测点3径向应力与环向应力变化幅度。用各点径向应力与环向应力与通过掌子面时应力比值作为指标,开挖引起的卸载效应在隧道各关键部位不尽相同,以拱顶部为最为明显,如表4-1所示。
表4-1 围岩不同测点应力变化比值
选取与围岩拱顶测点1、边墙测点2、拱底测点3相对应的1'、 2'、 3',每
对相应测点距离为2m。选取测点1、 2、 3处径向应力数据,分析掌子面推进过
程中距洞壁一定距离围岩力学响应,如图3-8、 3-9、 3-10所示。
图4-8拱部径向应力变化曲线
图4-9 边墙径向应力变化曲线
图4-10 拱底径向应力变化曲线
由图4-8～图4-10可见,随着隧道掌子面的向前推进,距洞壁1.5m处拱部测点1'、边墙测点2'与拱底测点3'的径向应力逐渐增大;当掌子面到达目标面时,1'、 2'与3'测点应力达到最大值；掌子面通过后1'、2'与3'测点的应力值开始减小,径向应力变化规律与测点1、 2、 3基本一致,与洞壁测点不同1'、2'与3'径向应力变化幅度较小,如表4-2所示。
表4-2 洞周不同距离应力变化比值
综合上述分析,大断面黄土隧道掌子面的空间约束效应-2R～2R,即隧道开挖2倍洞径。开挖引发围岩力学响应以洞周最为强烈,并沿开挖半径向围岩深部发展。当重分布的局部应力超过围岩强度,围岩进入塑性屈服状态同时变形发展；变形使得围岩再次出现应力调整,若重分布的局部应力未超过围岩强度,则围岩可实现自稳,若重分布的局部应力超过围岩强度,屈服破坏向围岩深部转移,如此反复直至原岩应力区。对于黄土围岩,隧道上方压力拱需要更大范围土体承担荷载,特别是断面较大时,塑性区的范围更大。
结合本东峁3号隧道的实际情况，由于开挖量大，出渣时间长，开挖后3小时才进行I20型钢拱架支护，C25混凝土喷射封闭。在此过程中，拱顶有大块土掉落。地表横纵向裂隙发展迅速，洞顶地表土观测点24小时沉降8mm，洞内围岩收敛速率8mm/d ，7天累计沉降100mm，地表土有松动迹象,拱顶沉降7天累计96mm，初期支护不稳定，喷射混凝土表面出现环向裂缝，对施工安全产生很大影响。
4.3调整每循环开挖进尺到0.8米
随着隧道开挖工序的进行，地表裂缝沿隧道洞顶中线两侧形成纵向裂缝,裂缝方向均向内倾斜,两纵向裂缝中间伴随一些横向裂缝。开挖掌子面前方地表已有可见裂缝产生,随着隧道开挖裂缝不断向前延伸发展，裂缝由地表浅层垂直,逐渐以曲面倾向于隧道中心,实测裂缝面倾角57°～73° (裂缝与隧底的夹角)。
掌子面开挖出土主要为粘土，通过观察归纳，裂隙发育情况基本无变化，按此进度施工10个循环后，洞内初期支護无明显变形及开裂，围岩稳定，施工安全能够保障。
经过对比分析，采用上台阶按照每循环0.8米的进尺开挖，对隧道土体的影响程度不大，施工进度快，施工较安全。
5、结论
本文根据前人的研究成果，总结了黄土裂隙的发育特征及规律，对裂隙性黄土的力学性质进行了试验研究，分析了不同裂隙条件下，对隧道不同进尺的影响程度，探讨了黄土裂隙对隧道施工的开挖进尺及支护方式影响的问题，
6、参考文献
(1)《铁路隧道施工技术指南》TZ204-2008．铁道部经济规划研究院．2008
(2) 李想：《黄土地区公路隧道开挖方法浅谈》．山东省枣庄市市中区交通局．2009
(3) 王兆祥．铁路工程测量〔M〕北京：中国铁道出版社．2001
(4) 卢全中、彭建兵、陈志新、李喜安：《黄土高原地区黄土裂隙发育特征及其规律研究．水土保持子报．2005
(5) 付迎春：《黄土隧道施工方法模拟和施工地表裂缝影响分析研究》．2007
关键词：黄土 裂隙开挖支护
中图分类号： TU94文献标识码： A
吕梁至临县铁路三交至临县北段东峁3号隧道位于山西省吕梁市临县临泉镇东峁村境内，走向与S218省道大致平行，全长684m。
隧道内地层为第四系上更新统坡洪积层（Q3dl+pl）新黄土；第四系中更新统洪积层（Q2pl）老黄土。
1、黄土的概念与特性
1.1 黄土的概念
黄土是指大自然中广泛存在主要由粉砂颗粒（其中粒径0.01-0.1毫米者约50%）组成的第四组陆相沉积物，一般呈灰黄、红黄及棕黄色。
一般认为风积成因的黄土，不具层理，称为原生黄土。原生黄土经再次搬运而堆积，具有层理，形成黄土状土，称为次生黄土。典型黄土和黄土状土统称为“黄土类土”，习惯上常简称为“黄土”。
1.2 黄土的特性
黄土质地松散，具有肉眼可见的大孔隙、不具层理，柱状节理发育，干燥时较结实，能保持直立陡壁。遇水后易崩解，并发生大量的沉陷。
2、黄土裂隙的分类
(1)按裂隙的规模或大小（长度和宽度），将黄土裂隙分为微观裂隙和宏观裂隙。
(2)按裂隙形成的原因，将黄土裂隙的分类列于表2-1。另外还有些综合形成的裂隙，如黄土垂直节理等。
(3)按裂隙的力学性质，将黄土裂隙分为张性，压性、扭性裂隙及其组合裂隙。
(4)按裂隙形成的时期，分为原生裂隙，次后期裂隙（指黄土堆积时未形成，但是在后来产生并被覆盖的裂隙）和后期裂隙（现在各种营力引起的发育于黄土层浅表部的裂隙）。
(5)按裂隙的产状，将黄土裂隙分为垂直节理和斜节理。
表2-1 黄土裂隙的成因分类
类型 主台阶因素 动力源 类 别
非构造人类活动 次生动力，动荷载重力人类活动诱发的塌陷、不均匀沉降、滑坡、崩塌、开挖卸载裂隙等。
自然外营力气候水、地表水 冻融裂隙，胀缩裂隙、
风化裂隙等
构造
自然内营力断层运动，构造地应力 断层速滑裂隙、蠕滑裂隙、构造节理裂隙
2.1黄土裂隙的发育规律
老黄土形成时间早，固结程度高，延性小，因而老黄土比新黄土的构造节理发育程度高；
黄土中粘粒含量高，受力破裂面光滑完整，已于保存，因此粘黄土中的构造节理的显现程度比砂黄土高；
卸荷裂隙分布于沟坡、谷坡、阶地前缘陡坎，地形支离破碎，地层切割强烈，斜坡分布密集，卸荷裂隙也相对发育；
湿陷裂隙发育于具有湿陷性的黄土中，地表水引起的湿陷裂隙发育在土体的浅部，地下水引起的濕陷裂隙发育于土体的深部。
3.裂隙的判识
3.1宏观判识
通过施工前的现场踏勘，从隧道右侧30m外出露山体陡壁上可以清晰的看出黄土裂隙主要以垂直裂隙为主，纵向间距0.2～1m，同时交织着斜裂缝和水平层理；隧道洞顶存在与隧道轴线基本正交的4条冲沟及两个2～4m高的陡坎，这些冲沟或陡坎可能是某些大的裂隙经过长期的地表水侵蚀而成的地貌，可以印证节理面是以垂直节理为主。
3.2微观判识
在隧道的开挖过程中，选用机械配合人工镐头开挖，通过观察掌子面开挖土体时出现竖向掉落面，处于同一方向上同一条线上的多个掉落面近似归纳成一个裂隙，每挖30cm观察一次，然后详细记录和描绘每个开挖循环掌子面的裂隙发育情况，最后把不同掌子面观察描绘出的裂隙面纵向和横向连接，近似成一个个的竖向裂隙和斜裂隙作为研究掌子面的基础数据。
4.洞身开挖施工技术
黄土隧道一般按三台阶七步流水作业法进行开挖，以上台阶开挖作为研究对象，在初支喷射砼厚度和钢筋网、连接筋间距等不变的情况下，调整20工字钢架间距，分别按60cm、80cm和100cm的三种间距施工，以拱顶下沉和侧墙收敛值24小时不大于5mm，累计沉降收敛值不超过100mm作为安全指标，同时密切观察初支喷射砼有无开裂等异常来判定围岩的稳定性。
4.1按每循环开挖进尺0.6米
从东峁3号隧道的裂缝形状来看,黄土物理力学性质对裂缝的产生和发展有着重要影响。从调查结果看,在隧道施工时,新黄土地层较老黄土地层更容易产生地表裂缝。
隧道位移是隧道围岩和支护结构相互作用最明显、最直观的反映,同时相对于其它观测参数更容易获得。因此,搜集在建黄土隧道的变形监测数据,分别分析地表沉降、拱顶沉降、拱脚沉降、拱脚水平收敛与埋深的关系。
（1）地表沉降与埋深的关系
根据收集调查数据,将埋深与施工地表沉降列于图4-1中。埋深小于35m时地表沉降数据较为离散,埋深大于35m时地表沉降随埋深逐渐趋于稳定,埋深大于75m后表沉降随埋深呈逐渐减小趋势。
图4-1地表沉降与埋深的关系
（2）拱顶沉降与埋深的关系
拱顶沉降与埋深的关系详见图4-2,二者的关系极为离散。但可以看出,埋深小于35m拱顶沉降离散度极大,埋深小时,地表沉降大。
图4-2拱顶沉降与埋深的关系
（3）拱脚沉降与埋深的关系：拱脚沉降变形与埋深的关系如图4-3所示,在埋深小于35m时数据离散,埋深大于35m时拱脚沉降随埋深的增加而增大。
图4-3 拱脚沉降与埋深的关系
东峁3号隧道洞口段地表有一条宽度约7米、深度大约4米的冲沟，根据当地水文情况判断此冲沟应为地表水冲刷而成，应属于构造裂隙类型。
上台阶开挖过程中拱顶掉小量土块，拱顶围岩稳定。开挖完成后2小时内采用I20型钢拱架进行初期支护，喷射C25混凝土封闭，埋设用于拱顶沉降及围岩收敛观测钢筋。上台阶施工完成后，紧跟中台阶及下台阶施工。
按每循环0.6米的进度施工20个循环后，隧道地表沉降在上导坑掌子面施工后1～3天后变化较大,约2～4mm/d,之后变化减少,但仍以1～2mm/d的速度下沉,下导坑开挖最大沉降速率4mm/d,平均沉降速率2mm/d,累计沉降量80mm,仰拱开挖最大沉降速率2mm/d,平均沉降速率2mm/d;累计沉降量90mm,仰拱完成后基本趋于稳定，对施工无安全影响。
4.2调整每循环开挖进尺到1.0米
黄土围岩垂直节理普遍发育,垂直节理切割形成竖向软弱面,软弱面之间粘聚力很小。隧道开挖后形成临空面,围岩在开挖扰动与原岩应力场的耦合作用下发生局部破坏甚至棱体塌落,地表随之产生沿掌子面的纵向与环向裂缝,围岩变形具有突变性造成塌方等灾害性事故。
选取反映黄土工程特性的双线型应变软化硬化遍布节理模型,参数根据室内三轴试验数据选取对大断面黄土隧道开挖过程中隧道围岩应力场变化规律以及开挖结束后洞周应力状态进行分析。选取中间断面为目标面进行重点分析。
图4-4隧道目标面测点布置
选取隧道拱顶、边墙、拱底部位1、 2、 3测点,如图3-4所示,不考虑构造应力的影响,选取各测点径向应力与环向应力&为分析指标,分析大断面黄土隧道开挖全过程中隧道围岩力学响应,如图3-5、3-6、3-7所示,R为隧道开挖当量半径,可由式3-1得出。
R= [(B/2)2+F2 ]/2F
其中,F为隧道开挖高度,B为隧道跨度。对于大断面黄土隧道而言,开挖当量半径R为7.35m。
图4-5拱部测点1应力变化曲线
图4-6 边墙测点2应力变化曲线
图4-7拱底测点3应力变化曲线
选取距掌子面距离为横坐标,测点应力值为纵坐标,大断面黄土隧道掌子面推进过程中围岩应力变化曲线如图4-5～图４-7；掌子面通过后1、 2与3测点的应力值开始减小,拱部与拱底部位测点在1倍隧道开挖当量半径R附近有所波动,主要原因在于黄土围岩开挖引起的卸载回弹。
由图3-5～图3-7可见,隧道掌子面空间效应的影响范围为2倍洞径,即-2R～2R。在影响范围内围岩径向应力与环向应力变化幅度较大,应力调整经历了复杂加载与卸载过程。不考虑构造应力的影响,选取距掌子面距离-2R处径向应力与环向应力值σ-2R,通应力值σ0以及距掌子面距离2R处径向应力与环向应力值σ2R对比拱部测点1、边墙测点2与拱底测点3径向应力与环向应力变化幅度。用各点径向应力与环向应力与通过掌子面时应力比值作为指标,开挖引起的卸载效应在隧道各关键部位不尽相同,以拱顶部为最为明显,如表4-1所示。
表4-1 围岩不同测点应力变化比值
选取与围岩拱顶测点1、边墙测点2、拱底测点3相对应的1'、 2'、 3',每
对相应测点距离为2m。选取测点1、 2、 3处径向应力数据,分析掌子面推进过
程中距洞壁一定距离围岩力学响应,如图3-8、 3-9、 3-10所示。
图4-8拱部径向应力变化曲线
图4-9 边墙径向应力变化曲线
图4-10 拱底径向应力变化曲线
由图4-8～图4-10可见,随着隧道掌子面的向前推进,距洞壁1.5m处拱部测点1'、边墙测点2'与拱底测点3'的径向应力逐渐增大;当掌子面到达目标面时,1'、 2'与3'测点应力达到最大值；掌子面通过后1'、2'与3'测点的应力值开始减小,径向应力变化规律与测点1、 2、 3基本一致,与洞壁测点不同1'、2'与3'径向应力变化幅度较小,如表4-2所示。
表4-2 洞周不同距离应力变化比值
综合上述分析,大断面黄土隧道掌子面的空间约束效应-2R～2R,即隧道开挖2倍洞径。开挖引发围岩力学响应以洞周最为强烈,并沿开挖半径向围岩深部发展。当重分布的局部应力超过围岩强度,围岩进入塑性屈服状态同时变形发展；变形使得围岩再次出现应力调整,若重分布的局部应力未超过围岩强度,则围岩可实现自稳,若重分布的局部应力超过围岩强度,屈服破坏向围岩深部转移,如此反复直至原岩应力区。对于黄土围岩,隧道上方压力拱需要更大范围土体承担荷载,特别是断面较大时,塑性区的范围更大。
结合本东峁3号隧道的实际情况，由于开挖量大，出渣时间长，开挖后3小时才进行I20型钢拱架支护，C25混凝土喷射封闭。在此过程中，拱顶有大块土掉落。地表横纵向裂隙发展迅速，洞顶地表土观测点24小时沉降8mm，洞内围岩收敛速率8mm/d ，7天累计沉降100mm，地表土有松动迹象,拱顶沉降7天累计96mm，初期支护不稳定，喷射混凝土表面出现环向裂缝，对施工安全产生很大影响。
4.3调整每循环开挖进尺到0.8米
随着隧道开挖工序的进行，地表裂缝沿隧道洞顶中线两侧形成纵向裂缝,裂缝方向均向内倾斜,两纵向裂缝中间伴随一些横向裂缝。开挖掌子面前方地表已有可见裂缝产生,随着隧道开挖裂缝不断向前延伸发展，裂缝由地表浅层垂直,逐渐以曲面倾向于隧道中心,实测裂缝面倾角57°～73° (裂缝与隧底的夹角)。
掌子面开挖出土主要为粘土，通过观察归纳，裂隙发育情况基本无变化，按此进度施工10个循环后，洞内初期支護无明显变形及开裂，围岩稳定，施工安全能够保障。
经过对比分析，采用上台阶按照每循环0.8米的进尺开挖，对隧道土体的影响程度不大，施工进度快，施工较安全。
5、结论
本文根据前人的研究成果，总结了黄土裂隙的发育特征及规律，对裂隙性黄土的力学性质进行了试验研究，分析了不同裂隙条件下，对隧道不同进尺的影响程度，探讨了黄土裂隙对隧道施工的开挖进尺及支护方式影响的问题，
6、参考文献
(1)《铁路隧道施工技术指南》TZ204-2008．铁道部经济规划研究院．2008
(2) 李想：《黄土地区公路隧道开挖方法浅谈》．山东省枣庄市市中区交通局．2009
(3) 王兆祥．铁路工程测量〔M〕北京：中国铁道出版社．2001
(4) 卢全中、彭建兵、陈志新、李喜安：《黄土高原地区黄土裂隙发育特征及其规律研究．水土保持子报．2005
(5) 付迎春：《黄土隧道施工方法模拟和施工地表裂缝影响分析研究》．2007