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摘要：通过钻孔灌注桩现场静载实验，对桩基承载特性影响因素进行分析。从桩长、桩径、两个因素对桩的Q～s曲线进行对比分析。分析结果表明这些因素对钻孔灌注桩基的承载特性有着重大的影响。
关键词：钻孔灌注桩；静载实验；影响因素
1、工程概况
1.1工程简介
红谷·中央花园项目建设地点位于新建县幸福北路与外环路交汇处东南侧，交通便利，地理位置十分优越。拟建场地属低丘陵岗地地貌，现状地面标高为30.01～50.12m，相对高差20.10m，地势起伏较大。场地整体地势北东高南西低，大部场地较平坦。
2、现场静载试验
2.1试验加载装置
试验采用慢速维持荷载法，堆载物为预制块，千斤顶的加载反力装置为压重平台反力装置。由荷载板、千斤顶、反力梁系统组成，并采用先进的JYC静载仪自动进行加荷计量沉降值，桩顶沉降则利用位移传感器测量得到。
2.2分级加载观测及稳定标准
1、加载分级：每级加载为预估极限荷载的1/10，第一级可按2倍分级荷载加荷。
2、沉降观测：每级荷载施加后按第5、15、30、45、60、90、120min测读桩顶沉降量，以后每隔30min测读一次。
3、试桩沉降相对稳定标准：桩的沉降量在每小时小于0.1mm，并连续出现二次时，认为相对
2.3卸载时，每级荷载维持15min，按第5、15min测读桩顶沉降量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读桩顶残余沉降量，维持时间为1h，测读时间为第5、15、30min，以后每隔30min测读一次。稳定，可加下一级荷载。
2.4终止加载条件：当出现下列情况之一时，即可终止加载：
1某級荷载作用下，桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量5倍且桩顶沉降量超过40mm。
2某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定标准。
3试验加载已达到设计要求。
4当荷载.沉降曲线呈缓变型时，可加载至桩顶总沉降量60～80mm；在特殊情况下，可根据具体要求加载至桩顶累计沉降量超过80mm。
3、试验数据分析
3.1桩身质量检测结果
试桩静载试验前后，检测单位采用低应变RS.1616k（p1动力检测仪，超声波RS.STOIC非金属声波检测仪，结果均显示桩身完整，为一类桩。
3.2桩长对Q.S曲线的影响
分析桩顶累计沉降数据，Q.S曲线，S.lgt，S.lgQ曲线可知，在桩径都是0.8m，桩长12m，24m，36m的桩顶沉降量分别为16.31mm，20.36mm，26.13mm。在桩长12m，荷载3080KN时，O.S曲线变成陡降型，极限荷载为4400KN，而桩长24m，36m的桩呈缓变形，极限荷载为6600KN，8800KN。这表明，随着桩长的增加，桩端荷载减小，桩身下部侧阻力效应相应减小。所以Q.s曲线将趋于平稳。
3.3桩径对Q.s曲线的影响
分析桩顶累计沉降数据，Q.S曲线，S.lgt，S.lgQ曲线可知，在桩长都是24m，桩径0.8m，1.0m，1.2m的桩顶沉降量为18.34mm，17.56mm，15.27mm。在荷载1120KN时，三者的沉降相差不大，这表明桩顶荷载主要是由桩侧摩阻力承担，随着荷载的增大而逐渐增大。桩径0.8m，1.0m的桩，曲线出现陡降型，桩端发挥作用。而桩径1.2m，Q.S曲线呈缓变形，这说明荷载主要由桩侧摩阻力承担。
4、结论
（1）桩长一定时，在1120KN之前，桩顶位移近似相同，结果表明，桩的主要荷载是由桩侧摩阻力分担，随着荷载逐渐增大，桩径0.8m的Q.S曲线呈陡降型，极限荷载为2800KN，而桩径1.0m，1.2m的Q.S曲线呈缓变形，极限荷载为4400KN，6600KN，且桩顶沉降反而变小。这说明在开始加载时，桩顶荷载主要由桩侧摩阻力承担，当桩侧摩阻力达到某一值时，端阻开始发挥作用，并且随着桩径的增大，桩顶荷载主要由桩侧摩阻力来承担，桩径的增加，能有效的改变桩承载力，但桩径增加，导致成本上涨。
（2）桩径一定时，随着桩长的增加，传递到桩端的荷载减小，桩身下部桩侧阻力降低，桩端土层变形量减少，桩顶沉降也会相对减少，所以Q.S曲线将趋于平稳，桩长12m时，其极限荷载为2800N，随着桩长的增加，桩基的极限承载力也随之提高，但桩顶沉降也随之增大，因此，桩基础设计时，单纯的通过增加桩长来减小沉降量的方法是不合理的，确定有效的桩长才是关键。
关键词：钻孔灌注桩；静载实验；影响因素
1、工程概况
1.1工程简介
红谷·中央花园项目建设地点位于新建县幸福北路与外环路交汇处东南侧，交通便利，地理位置十分优越。拟建场地属低丘陵岗地地貌，现状地面标高为30.01～50.12m，相对高差20.10m，地势起伏较大。场地整体地势北东高南西低，大部场地较平坦。
2、现场静载试验
2.1试验加载装置
试验采用慢速维持荷载法，堆载物为预制块，千斤顶的加载反力装置为压重平台反力装置。由荷载板、千斤顶、反力梁系统组成，并采用先进的JYC静载仪自动进行加荷计量沉降值，桩顶沉降则利用位移传感器测量得到。
2.2分级加载观测及稳定标准
1、加载分级：每级加载为预估极限荷载的1/10，第一级可按2倍分级荷载加荷。
2、沉降观测：每级荷载施加后按第5、15、30、45、60、90、120min测读桩顶沉降量，以后每隔30min测读一次。
3、试桩沉降相对稳定标准：桩的沉降量在每小时小于0.1mm，并连续出现二次时，认为相对
2.3卸载时，每级荷载维持15min，按第5、15min测读桩顶沉降量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读桩顶残余沉降量，维持时间为1h，测读时间为第5、15、30min，以后每隔30min测读一次。稳定，可加下一级荷载。
2.4终止加载条件：当出现下列情况之一时，即可终止加载：
1某級荷载作用下，桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量5倍且桩顶沉降量超过40mm。
2某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定标准。
3试验加载已达到设计要求。
4当荷载.沉降曲线呈缓变型时，可加载至桩顶总沉降量60～80mm；在特殊情况下，可根据具体要求加载至桩顶累计沉降量超过80mm。
3、试验数据分析
3.1桩身质量检测结果
试桩静载试验前后，检测单位采用低应变RS.1616k（p1动力检测仪，超声波RS.STOIC非金属声波检测仪，结果均显示桩身完整，为一类桩。
3.2桩长对Q.S曲线的影响
分析桩顶累计沉降数据，Q.S曲线，S.lgt，S.lgQ曲线可知，在桩径都是0.8m，桩长12m，24m，36m的桩顶沉降量分别为16.31mm，20.36mm，26.13mm。在桩长12m，荷载3080KN时，O.S曲线变成陡降型，极限荷载为4400KN，而桩长24m，36m的桩呈缓变形，极限荷载为6600KN，8800KN。这表明，随着桩长的增加，桩端荷载减小，桩身下部侧阻力效应相应减小。所以Q.s曲线将趋于平稳。
3.3桩径对Q.s曲线的影响
分析桩顶累计沉降数据，Q.S曲线，S.lgt，S.lgQ曲线可知，在桩长都是24m，桩径0.8m，1.0m，1.2m的桩顶沉降量为18.34mm，17.56mm，15.27mm。在荷载1120KN时，三者的沉降相差不大，这表明桩顶荷载主要是由桩侧摩阻力承担，随着荷载的增大而逐渐增大。桩径0.8m，1.0m的桩，曲线出现陡降型，桩端发挥作用。而桩径1.2m，Q.S曲线呈缓变形，这说明荷载主要由桩侧摩阻力承担。
4、结论
（1）桩长一定时，在1120KN之前，桩顶位移近似相同，结果表明，桩的主要荷载是由桩侧摩阻力分担，随着荷载逐渐增大，桩径0.8m的Q.S曲线呈陡降型，极限荷载为2800KN，而桩径1.0m，1.2m的Q.S曲线呈缓变形，极限荷载为4400KN，6600KN，且桩顶沉降反而变小。这说明在开始加载时，桩顶荷载主要由桩侧摩阻力承担，当桩侧摩阻力达到某一值时，端阻开始发挥作用，并且随着桩径的增大，桩顶荷载主要由桩侧摩阻力来承担，桩径的增加，能有效的改变桩承载力，但桩径增加，导致成本上涨。
（2）桩径一定时，随着桩长的增加，传递到桩端的荷载减小，桩身下部桩侧阻力降低，桩端土层变形量减少，桩顶沉降也会相对减少，所以Q.S曲线将趋于平稳，桩长12m时，其极限荷载为2800N，随着桩长的增加，桩基的极限承载力也随之提高，但桩顶沉降也随之增大，因此，桩基础设计时，单纯的通过增加桩长来减小沉降量的方法是不合理的，确定有效的桩长才是关键。