奥氏体不锈钢具有良好的力学性能和低温性能，常被用来制造低温绝热容器的内容器。然而由于其屈服强度较小，以屈服强度为基准的许用应力往往导致容器壁厚较大，其良好塑性没有得到很好的利用。室温应变强化技术对已成形容器进行加压处理，使容器主要承受总体薄膜应力的部位产生塑性变形，从而达到提高材料屈服强度，减小壁厚的目的。近几年来，我国有越来越多的企业在容标委备案，并运用这项技术生产深冷容器，然而由于起步较晚，这项技术还没有被纳入我国国家标准，还有很多技术问题需要深入研究。本文在“中澳天然气技术伙伴关系基金”项目（项目编号：B1120150）的支持下以及在广东某压力容器制造厂的帮助下，通过数值模拟、实验验证以及理论推导，分析了封头承载的数值模拟方法，探讨了应变强化制造工艺中强化压力的取值方法；建立了封头冲压成形的数值模型并验证了其可行性，分析了冷加工对封头的强化作用；开展了对固溶处理和冷冲压封头极限承载能力和稳定性的研究；最后探讨了筒体冷卷成形的塑性应变规律以及冷加工筒体（不经固溶热处理）在应变强化容器中的应用。主要工作内容及结论如下：1.使用塑性分析设计法求解封头极限载荷时，封头模型需包括不短于边缘应力衰减长度的筒体段；而确定其极限载荷时，应使用两倍弹性斜率法。2.应变强化工艺中强化压力p k需根据容器实际厚度确定，而非计算厚度。本文给出强化压力的范围：2s k p4s kDk。其中i3D s为筒体实际厚度，Di为容器直径， ki为强化应力。3.针对强化压力不能充分强化固溶处理碟形封头的问题，建议直接在应变强化容器中使用冷冲压封头（不经过固溶热处理）。冷冲压对椭圆封头和2:1碟形封头有较好的强化效果，而冷冲压对10%碟形封头的强化效果较差。故应考虑在应变强化容器中，引入冷冲压椭圆封头及2:1碟形封头，起到充分强化封头的球冠区的效果。4.从安全性和稳定性的角度，证实了可以将冷冲压的封头（不经固溶处理）和椭圆封头引入到应变强化容器中。以垮塌载荷为依据知：冷冲压封头（考虑冷冲压强化效果）与固溶热处理封头（不考虑冲压强化效果）承载能力相差很小；椭圆封头的承载能力与10%和2:1碟形封头非常接近。另就稳定性而言，固溶处理的封头与冷冲压封头在强化压力下，都不会出现局部屈曲的现象。5.利用材料的幂函数强化模型，推导出奥氏体不锈钢钢板卷制时应力大小及分布的解析解，为奥氏体不锈钢钢板卷板成形工艺提供依据；通过实验，验证了薄板弯曲成形中塑性应变公式在不同相对厚度下的适用性。6.针对强化过程中，经固溶处理的筒体产生明显塑性变形的问题，建议选取强化应力k略小于标准规定的最大值，并利用冷卷成形的筒体（不经固溶热处理）代替固溶处理的筒体。这样可以有效减小强化过程中的塑性变形，又不影响容器的厚度。筒体冷加工产生的塑性变形不能人为控制或调整，因此不能取代应变强化工艺。