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镁合金具有低密度、高比强度、高比模量等优点,在汽车、航空和电子产品中都具有较大的市场应用前景。但是相比于铝合金,镁的强度较低,而高强度的镁合金(如GW系镁合金)由于大量稀土元素的加入使其成本大大提高,开发低成本高强度镁合金能够有效的拓宽镁合金的应用。本课题中通过在Mg-Zn合金的基础上添加微量的合金化元素制备了低成本高强韧的Mg-Zn-Ca-Ce/La合金。采用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜系统研究了微合金化元素Ca和/或Ce/La对挤压态Mg-6Zn合金组织的影响;采用XRD和EBSD系统分析了微合金化元素对挤压态合金织构的影响,阐明了微合金化元素对Mg-Zn合金显微组织的影响机理以及织构演化机理;分析了挤压态合金的室温力学性能并阐明了合金屈服强度和显微组织的关系。微合金化元素Ca能够促使挤压态Mg-6Zn合金中Mg4Zn7相的动态析出,并且动态析出相的含量随着Ca含量的增加而增多。Ca与Zn原子之间具有较低的混合焓,易于形成原子团簇,同时含Ca合金中未溶Ca2Mg6Zn3相使基体中位错密度增多,也有利于合金在挤压变形过程中细小Mg4Zn7相的动态析出;未溶Ca2Mg6Zn3相可以促使合金的动态再结晶,利于再结晶晶粒的细化,而细小的Mg4Zn7析出相能够钉扎晶界及位错的运动,抑制动态再结晶过程和阻碍再结晶晶粒的长大,使得含Ca合金表现出了粗大未再结晶区及细小再结晶区的双模显微组织特征。Ca对挤压态Mg-6Zn合金的再结晶织构有显著的影响,既弱化挤压态Mg-Zn合金的基面织构强度,也使挤压态Mg-6Zn二元合金中的?1120?纤维织构转变为?1010?纤维织构,颗粒促使动态再结晶形核导致了再结晶织构的弱化,而固溶Ca原子或者细小Mg4Zn7析出相的钉扎作用导致了再结晶织构组分由?1120?纤维织构转变为?1010?纤维织构。挤压态Mg-Zn-Ca合金的屈服强度随着Ca含量增多而增大,而延伸率则随着Ca含量的增多而减小;挤压态ZX608合金的屈服强度由挤压态Z6合金的136 MPa提高到234 MPa,强度的提高主要归因于晶界强化和第二相析出强化。微合金化元素Ce/La使铸态Mg-6Zn合金中的第二相由Mg4Zn7相转变为正交结构的Mg-Zn-RE(Ce/La)相,并且铸态合金的晶粒大小随着Ce/La含量增加而减小。稀土元素Ce/La能够细化挤压态Mg-6Zn合金的再结晶晶粒大小,挤压态Mg-6Zn合金的再结晶晶粒大小约为15?m,而加入稀土元素Ce/La后,再结晶晶粒大小减小到约10?m,但是稀土元素添加量在0.2 wt.%到1.0 wt.%范围内对再结晶晶粒大小影响不明显。微量稀土元素Ce/La可以显著影响挤压态合金的织构,一方面稀土元素导致了基面织构的弱化,另一方面导致RE织构的出现。孪晶、剪切带和第二相促进动态再结晶形核导致了基面织构的弱化,而非基面织构组分则只存在于再结晶晶粒尺寸较大(>8?m)的晶粒中,即RE织构的产生是在再结晶晶粒长大过程中形成的。合金织构的弱化和RE织构的产生导致了挤压态Mg-Zn-Ce/La合金塑性的显著提高,挤压态ZCe602和ZLa602合金的延伸率都高于35%。Ca与Ce/La复合微合金化比单一微合金化(Ca、Ce、La)能更有效的改善合金的力学性能。铸态Mg-Zn-Ca-Ce合金中的主要第二相为分布在三叉晶界处的具有正交结构的Mg-Zn-Ce-Ca相和分布在晶界处的Ca2Mg6Zn3相。Ca和Ce复合微合金化能有效的抑制挤压态Mg-Zn合金的动态再结晶,并能够有效的促使第二相的动态析出,动态析出第二相主要为球形的MgZn2相、杆状的Mg4Zn7相以及晶界处的Ca2Mg6Zn3相。Ca和Ce复合微合金化可以显著改善Mg-6Zn合金的力学性能,挤压态ZXCe60702合金的屈服强度和抗拉强度分别为287 MPa和325MPa,这种强度的提高主要归因于细小的动态再结晶晶粒、高密度的第二相析出以及变形区的高密度位错。铸态Mg-Zn-Ca-La合金中的主要第二相为分布在三叉晶界处的Mg-Zn-La-Ca相和分布在晶界处的Ca2Mg6Zn3相。Ca和La复合微合金化也能显著细化挤压态Mg-Zn合金的动态再结晶晶粒。挤压态Mg-Zn-Ca-Ce/La合金中没有发现RE织构组分,这与挤压态Mg-Zn-Ca-Ce/La合金具有细小动态再结晶晶粒有关。Ca与Ce复合微合金化比Ca与La复合微合金化能更为有效的提高挤压态Mg-6Zn合金的力学性能。