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论文的主要目标是：先制备高耐热、高碳率的热固性三苯乙炔基硅烷树脂，然后以它们为基体，利用木材的天然构造，结合Sol-Gel直接浸渍方法，经过热处理，制备SiC/C（TiN/C）复合木陶瓷；再研究树脂和复合木陶瓷的结构与性能，为SiC/C（TiN/C）复合木陶瓷的进一步工业化应用提供理论和实验依据。主要创新工作如下：1)用乙烯基三氯硅烷和苯基三氯硅烷为原料，苯乙炔基镁为格氏试剂，通过格氏反应制备了乙烯基三苯乙炔基硅烷（VTPES）和苯基三苯乙炔基硅烷（PTPES）。用FT-IR、1H-NMR、13C-NMR和29Si-NMR等手段分析证实，合成的化合物为目标产物。用DSC分析显示，单体VTPES的熔点为85℃，聚合起始温度为289℃；单体PTPES的熔点在115℃，聚合起始温度为336℃，它们的加工窗口都在200℃以上。用kissinger方法处理DSC曲线，经过计算得到两种单体的活化能分别为114.25kJ/mol和153.89kJ/mol，反应级数为0.92和0.93，符合一级动力学方程。用TGA分析显示，两种单体的聚合物的热分解温度在550℃左右，经过800℃处理后聚合物的残炭量可达75%。2)分别用氧化铁和金属镍为催化剂，研究了不同温度和催化剂对聚乙烯基三苯乙炔基硅烷树脂（PVTPES）石墨化程度的影响。用XRD分析表明，当热处理温度增加到1590℃时，聚合物的石墨化度超过86%，随着催化剂含量的增加，晶面间距d002从0.3439nm降低到0.3361nm，接近理想石墨的晶面间距。热处理温度大大低于无催化剂情况下石墨化所要求的温度。用电镜分析显示，石墨化产物结晶度高，形态多样，呈环状、棒状或胶囊状。比较氧化铁和镍在1590℃下的催化效果：当镍含量从3%增加到15%时，晶面间距d002在0.3372nm左右变化，而氧化铁催化体系其晶面间距d002逐渐降低到0.3361nm；拉曼图谱分析显示镍催化硅烷树脂的R值为1.03，而氧化铁催化其R值为0.51，氧化铁在1590℃下显示更好的催化石墨化效果。3)系统研究了溶剂极性、热处理温度和木粉粒子尺寸对木粉自身相对结晶度和热稳定性的影响。研究发现：随着溶剂极性的增加，木粉的被抽提物从3.75%增加到7.22%，相对结晶度从46.5%增加到52.9%，热分解温度从319℃降低到304.7℃，其原因是弱极性溶剂有助于木粉中热稳定性较高的木质素的去除；同样当热处理温度处于低于170℃的范围时，随着温度的增加，木粉的相对结晶度略有升高，从46.9%增加到50%；温度超过200℃，木粉中纤维素的结晶区被破坏，木粉的热稳定性降低。当木粉尺寸从35μm增加到250μm时，木粉的相对结晶度从42.6%增加到45.8%，受传热滞后影响，木粉的热分解温度从293.4℃增加到329.5℃。4)以氧化铁和镍为催化剂，研究了不同含量和温度对杉木粉催化石墨化的影响，探讨了催化机理。用XRD分析显示，当热处理温度从900℃增加到1590℃时，杉木粉的石墨化度可达95%；当催化剂含量增加到15%时，d002接近于0.3354nm，石墨化度几乎达到100%。并且随着温度的增加，氧化铁与碳反应生成碳化铁，催化石墨化过程遵循碳化物形成-分解机理进行；而镍在升温过程中保持稳定，催化石墨化过程遵循溶解-析出机理。对比氧化铁和镍的XRD和拉曼图谱分析表明，在1400℃下镍对木粉具有更好的催化石墨化效果，而在1590℃下炭化6小时，两种催化体系的R值均为0.6，显示相同的催化效果。5)用Sol-Gel方法，成功将正硅酸四乙酯（TEOS）溶胶浸渍到炭化杉木的管胞和纹孔中。当反复浸渍次数到9次时，炭化杉木增加量可达145.2%。将浸渍物分别在800℃和1590℃下炭化，经SEM分析显示，较高温度下，杉木炭的管胞和纹孔结构同时收缩，管胞壁变薄，从2-4nm减少到小于2nm，同时SiO2粒子逐渐由无定形向晶态转换，并发生SiO2粒子与碳源之间的固-固和液-固反应，从而生物质C逐渐向SiC转化，最终形成SiC木陶瓷。将钛酸四丁酯（TNBT）直接浸渍到杉木炭中。在温度达800℃时，TNBT分解生成的无定形TiO2完全变成晶态，然后逐渐与保护气氛氮气反应，到1200℃时完全生成TiN晶粒，这些TiN粒子逐渐沉积到炭的表面形成TiN木陶瓷。随着温度升到1590℃，由于TiN状态稳定，体系仅发生炭的石墨化转化。经过N2等温吸附脱附测试显示：TiN木陶瓷孔结构的一部分为杉木炭原有的孔，孔径约在4nm左右；另一部分为TiN晶粒生成所产生的新孔，孔径约12nm左右。将单体VTPES常温下分别浸渍到SiC木陶瓷和TiN木陶瓷中，热处理后制得SiC/C复合木陶瓷和TiN/C复合木陶瓷。经过摩擦性能测试：两种复合木陶瓷均具有很好的耐磨性，随着浸渍次数和热处理温度的增加，两种陶瓷材料的磨耗量逐渐降低并趋于定值。