镁合金具有密度小，比强度高，优良的减振性、电磁屏蔽性以及易回收利用等优点，在航空航天、汽车、电子等领域具有很大的应用潜力，被誉为21世纪最具发展前途的金属结构材料。纯镁的阻尼性能好，但强度低。通过合金化、塑性变形、热处理等强化方法可提高镁合金的强度，但对阻尼性能有不同程度的影响。目前对镁合金的阻尼机制存在多种不同的观点，对高强度镁合金的阻尼性能及阻尼机制的研究更未深入。本文采用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、机械动态分析仪(DMA)等检测手段，系统地研究了Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的组织、力学性能和阻尼性能，并对Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的强化机制和阻尼行为进行了较全面的分析。　　系统地研究了ZK60-2Nd1Cd合金的应力-应变特征，建立了流变应力本构方程为(ε)=1.579×1011[sinh(0.0123σ)]5.098 exp[-160.1×103/(RT)]。合金在应变速率为0.001 s-1～1 s-1，变形温度为300℃～420℃范围内的真应力-真应变曲线具有动态再结晶的特征，其高温变形过程是一种受热激活过程控制的塑性变形过程。　　系统地研究了Cd、Nd、Zn的变化对ZK60合金的组织和力学性能的影响，分析了Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的强化机制。合金通过固溶强化、细晶强化、第二相强化等强化机制，提高了强度，改善了塑性。铸造合金晶界上连续网状分布的T相使合金ZK60-2Nd1Cd的晶粒细化，屈服强度提高，但抗拉强度降低。挤压后合金的抗拉强度和屈服强度分别为310 MPa和290 MPa，伸长率为16％;随着Nd含量增加，第二相T相和W相增多，晶粒更加细化，挤压态合金ZK60-2.5Nd1Cd的的抗拉强度和屈服强度增加到355MPa和300MPa，伸长率为10％;随着Zn含量降低，合金中的T相消失，W相增加，合金的强度降低。T5时效处理，合金的极限抗拉强度和屈服强度相比挤压态合金得到提高，经过140℃×34h时效后，合金ZK60-2.5Nd1Cd抗拉强度和屈服强度分别为385MPa和320MPa，伸长率为10％。　　系统地研究了合金元素Zn、Nd、Cd对合金Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的室温阻尼性能的影响，分析了Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的阻尼机制。室温下，合金元素Cd使铸造合金Mg-Zn-Zr基体中的固溶原子浓度增加，减小了弱钉扎点间距，降低合金的应变无关阻尼;Nd元素的加入，使Mg-Zn-Cd-Zr合金产生了T相和W相，使基体中的Zn原子浓度降低，合金的应变无关阻尼有所增加。在一定的应变振幅条件下，Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的应变相关阻尼比Mg-Zn-Zr合金的高，随着Zn含量的降低，合金的应变相关阻尼相应增加。较高振幅下，固溶处理和挤压态合金Mg-Zn-Nd-Cd-Zr的应变相关阻尼均比铸造合金的阻尼小。　　系统地研究了Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的高温阻尼性能。合金Mg-Zn-Zr的阻尼-温度曲线上有与溶质原子有关的P1峰和与晶界驰豫有关的P2峰;合金Mg-Zn-Nd-Cd-Zr的P1峰变得很小，且随着Zn含量的增加而向高温区移动;固溶处理后，Zn含量低的合金的P1峰被抑制;Nd含量高的三种合金在铸造、固溶及挤压后都没有出现P2峰，且挤压后合金的P1阻尼峰也完全被抑制。当温度超过某一临界温度时，合金的高温阻尼随温度增加而迅速增长，含Zn量高的合金阻尼增加得更快。　　提出了强钉扎、次强钉扎和弱钉扎的位错钉扎脱钉模型，该模型中的次强钉扎点可以是难脱钉的位错、固溶原子团或者第二相化合物质点。试验合金Mg-Zn-Nd-Cd-Zr的阻尼机制符合位错型阻尼机制，在较高应变振幅下出现的阻尼平台可以用强钉扎、次强钉扎和弱钉扎的位错钉扎脱钉模型来解释。　　建立了Mg-Zn-Nd-Cd-Zr合金的综合性能指数α与抗拉强度（屈服强度）和阻尼的关系模型;建立了铸态合金的综合性能指数α与合金的晶粒大小d的数学模型，表达式为:α=4639.63-95.42d+0.58d2。