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本文通过改变Mg-2Zn-x Sr-0.2Ca（wt.%）（x=0.4,0.8,1.2）合金中Sr元素的含量,设计并制备出Mg-2Zn-0.8Sr-0.2Ca合金,在此基础上,通过超声波辅助半固态搅拌铸造法成功制备了不同含量纳米TiCp增强的Mg-2Zn-0.8Sr-0.2Ca（Sr08）基复合材料。研究热挤压和Sr含量对Mg-2Zn-x Sr-0.2Ca合金显微组织和力学性能的影响;采用优化的挤压工艺对x TiCp/Sr08复合材料进行热挤压,研究热挤压工艺与纳米TiCp含量对挤压态x TiCp/Sr08纳米复合材料显微组织和力学性能的影响。联合多向锻造和热挤压对1.0TiCp/Sr08纳米复合材料进行多步变形,研究多步变形对1.0TiCp/Sr08纳米复合材料显微组织和力学性能的影响规律。研究发现:纳米TiCp的加入并不改变Sr08合金中第二相的类型,合金与复合材料的第二相均包含Mg17Sr2相、Ca2Mg6Zn3相和Mg Zn2相。随着纳米TiCp含量的增加,纳米TiCp逐渐出现团聚现象,并且TiCp附近的晶粒有明显的细化,其屈服强度（YS）、极限抗拉强度（UTS）和延伸率（EL）逐渐增加。铸态1.0TiCp/Sr08纳米复合材料具有最佳的综合力学性能,其YS、UTS和EL分别为61.8MPa、168.7MPa和6.9%。均匀化处理后,Sr08合金YS增加,UTS和EL减小,而1.0TiCp/Sr08纳米复合材料的YS、UTS和EL都增加。Sr08合金与1.0TiCp/Sr08纳米复合材料经不同工艺挤压后都发生了不完全的动态再结晶（DRX）,且晶粒显著细化,DRX的体积分数(VDRX)和DRX晶粒的平均尺寸(d DRX)随挤压速率和挤压温度的降低而减小。挤压态Sr08合金沿挤压方向都分布有破碎的Ca2Mg6Zn3、Mg17Sr2第二相和析出的Mg Zn2相,且形成典型的基面纤维织构{0001}<10-10>,其基面织构强度随挤压速率和挤压温度的减小而增大。在挤压工艺为200℃、0.1mm/s时Sr08合金具有最佳的综合力学性能,其YS、UTS和EL分别为393.1MPa、418.4MPa和5.7%。1.0TiCp/Sr08纳米复合材料在不同挤压工艺挤压后,第二相种类都为:Ca2Mg6Zn3、Mg17Sr2和Mg Zn2相,而且都含有纳米TiCp。随着挤压速率和挤压温度的增加,YS和UTS逐渐减小,EL则逐渐增加,在200℃、0.1mm/s时,1.0TiCp/Sr08纳米复合材料获得最佳的综合力学性能,其YS、UTS和EL分别为462.0MPa、480.2MPa和2.0%。在挤压工艺为200℃、0.1mm/s挤压后x TiCp/Sr08纳米复合材料的YS和UTS逐渐增加,EL则逐渐降低。经300℃不同道次的多向锻造（MDF）变形后,1.0TiCp/Sr08纳米复合材料的VDRX显著提高。随着锻造道次的增加,纳米TiCp的分布更加均匀,而VDRX略有增加。当VDRX几乎完全时,d DRX随锻造道次的增加而减少;其YS、UTS和EL随锻造道次的增加而增加。1.0TiCp/Sr08纳米复合材料在1道次不同温度锻造变形后,其VDRX和d DRX随锻造温度的增加而增加;其YS、UTS和EL随锻造温度的增加而减小。当锻造温度为300℃,锻造道次为6时,1.0TiCp/Sr08纳米复合材料获得最佳的综合力学性能,其YS、UTS和EL分别为225.7MPa、295.5MPa和12.6%。与200℃、0.1mm/s挤压变形后复合材料相比,经多步变形（300℃MDF-6P+ED-200℃,0.1mm/s）后的1.0TiCp/Sr08纳米复合材料的综合力学性能有所提高。