【摘 要】
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对酒钢7号高炉炉底密封板开裂原因进行了探讨分析.7号高炉开炉2年后,炉底密封板开裂,裂缝宽度15～50mm,煤气泄漏严重,生产期间多次采取补焊、打围带架筋板、灌浆等措施,以减缓炉底密封板开裂及煤气泄漏,但未能彻底解决炉底密封板开裂问题.停炉后,重点对炉底密封板开裂原因进行了调查分析,认为高炉内衬耐材膨胀、风口带设计及选材不利于吸收膨胀,以及炉底冷却强度较低、施工质量差等是主要原因.
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对酒钢7号高炉炉底密封板开裂原因进行了探讨分析.7号高炉开炉2年后,炉底密封板开裂,裂缝宽度15～50mm,煤气泄漏严重,生产期间多次采取补焊、打围带架筋板、灌浆等措施,以减缓炉底密封板开裂及煤气泄漏,但未能彻底解决炉底密封板开裂问题.停炉后,重点对炉底密封板开裂原因进行了调查分析,认为高炉内衬耐材膨胀、风口带设计及选材不利于吸收膨胀,以及炉底冷却强度较低、施工质量差等是主要原因.
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为确定垃圾土气体渗透试验过程中的最佳进气压力,通过自主研制的垃圾土气体渗透特性试验装置,开展新鲜垃圾土和陈腐垃圾土在不同压实密度条件下的气体渗透率试验,分析气体压缩性对垃圾土气体渗透率的影响,确定垃圾土气体渗透试验的最佳进气压力.试验结果表明:在1～10 kPa进行气体渗透试验,压力差和压力平方差均与气体流量呈线性关系,气体压缩性对垃圾土气体渗透率测试结果影响可以忽略.新鲜垃圾土室内气体渗透试验最佳进气压力为3 kPa,陈腐垃圾土最佳进气压力为4 kPa.
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对武钢8号高炉13天限产模式下的操作经验进行了总结.8号高炉确定了“发展中心,稳定边沿”的总体原则,通过采取调整炉料结构、缩小进风面积、调整上部装料制度、保证合理的热制度和造渣制度、调整出铁节奏等技术措施,维持了 76％左右的冶炼强度,始终保持着良好的炉况,没有任何冷却器破损,将限产对高炉的影响降至最低,为今后高炉应对各种复杂情况提供了参考.
简要分析了本钢北营小块焦回收入炉的必要性,重点阐述了小块焦回收入炉工艺改造的措施.通过采取对焦化筛分系统进行改造、小高炉配加小块焦、调整高炉筛板规格、加强高炉焦筛的管理等措施,基本实现了 10～25 mm小块焦的回收利用.小块焦入炉比例提高后,透气性较之前有明显降低,通过及时调整高炉操作制度,实现了高炉炉况长期稳定顺行,高炉燃料比有明显的降低.2019年小高炉、大高炉全年平均燃料比分别为555.7 kg/t、552.9kg/t,比2018年分别下降7.7kg/t、18.8kg/t.
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针对高频DC-DC变换器在矿用电机车等领域产生电磁干扰和电磁振动等问题,采用DC-DC变换器随机脉宽调制(Random Pulse Width Modulation,RPWM)选择性电压谐波消除方法有选择性地消除危害性较大的特定次谐波.分析DC-DC变换器选择性电压谐波消除机理,推导随机PWM选择性消谐通用计算公式,从而选择性地消除特定频率及其整数倍频率下的谐波噪声功率.研究结果表明:与传统RPWM和定开关频率PWM方式相比,RPWM选择性电压谐波消除方法能够显著降低特定频率处的谐波噪声功率,将开关频率及
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对武钢8号高炉使用湿熄焦面临的问题及应对措施进行了总结.通过分析湿熄焦对高炉冶炼的影响,对面临一系列的问题有了充分的认识.在对湿熄焦质量进行全程管控的基础上,在不缩小进风面积的情况下,高炉积极进行上部操作制度调整,着重解决了 60天的长时间湿熄焦冶炼过程中,风量减少、炉顶温度降低、休风后复产困难等问题.通过几次装料制度的调整后,维持了与干熄焦冶炼相同的风量,取得了与干熄焦冶炼相同的技术经济指标.