【摘 要】
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采用激光重熔对高锰铝青铜进行表面处理,并通过显微组织观察、电化学测试和超声振动空蚀等实验,研究激光重熔对铸态高锰铝青铜微观组织、腐蚀和空蚀行为的影响.结果 表明,重熔后合金组织明显细化,且晶粒分布均匀,硬度相对于铸态合金提高了约45％.电化学实验结果表明,重熔处理合金与铸态合金的电极反应过程相似,但铸态合金的腐蚀电位较低,腐蚀倾向较大.空蚀实验结果表明,在3.5％NaCl溶液中空蚀5h后,重熔处理合金的失重率仅为铸态合金的3/5.空蚀形貌观察结果表明,重熔处理合金表面损伤较轻且分布较均匀,表面粗糙度明显小
【机 构】
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河海大学疏浚技术教育部工程研究中心 常州213022;河海大学机电工程学院 常州213022;河海大学机电工程学院 常州213022
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采用激光重熔对高锰铝青铜进行表面处理,并通过显微组织观察、电化学测试和超声振动空蚀等实验,研究激光重熔对铸态高锰铝青铜微观组织、腐蚀和空蚀行为的影响.结果 表明,重熔后合金组织明显细化,且晶粒分布均匀,硬度相对于铸态合金提高了约45％.电化学实验结果表明,重熔处理合金与铸态合金的电极反应过程相似,但铸态合金的腐蚀电位较低,腐蚀倾向较大.空蚀实验结果表明,在3.5％NaCl溶液中空蚀5h后,重熔处理合金的失重率仅为铸态合金的3/5.空蚀形貌观察结果表明,重熔处理合金表面损伤较轻且分布较均匀,表面粗糙度明显小于铸态合金.铸态和激光重熔合金的纯空蚀作用引起的失重占空蚀总失重比例分别为71.1％和50.8％,即力学冲击是造成空蚀损伤的主导因素.
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采用动电位极化曲线、电化学阻抗谱以及U形弯试样浸泡实验研究了不同组织(原始组织、固溶组织与敏化组织)的316L不锈钢在NH4Cl环境下的应力腐蚀开裂(SCC)行为与机理,分析了NH4Cl浓度对不同热处理状态的316L不锈钢应力腐蚀行为和机理的影响.结果 表明:不同组织的316L不锈钢在NH4Cl环境中均具有明显的SCC敏感性,原始组织、固溶组织、敏化组织的SCC敏感性依次升高;随着NH4Cl溶液浓度升高,316L不锈钢不同组织的钝化膜稳定性降低,原始组织、固溶组织及敏化组织在NH4Cl环境下,破钝电位依次
利用透射电镜、能谱仪、激光共聚焦显微镜和X射线衍射仪分析了喷丸处理后TC4钛合金的表面形貌和粗糙度;采用动电位极化曲线、电化学阻抗谱和Mott-Schottky曲线对喷丸处理前后的TC4钛合金在3.5％NaCl溶液中的耐蚀性进行了分析.结果 表明,与少量喷丸残留物相比,表面粗糙度对耐蚀性影响较大.抛光后的TC4钛合金腐蚀电流密度最低,容抗弧半径最大,钝化膜缺陷最少,耐蚀性最强.喷丸处理后,铸钢丸喷丸表面的钝化膜最稳定,耐蚀性相对较高.因此,光滑表面有助于形成均匀的钝化膜层,增加TC4钛合金的耐蚀性.
以农林废弃物核桃青皮为原料,采用乙醇水溶液为提取剂进行回流提取制得核桃青皮提取物(WGHE);通过全浸失重法研究了WGHE与碘化钾(KI)对冷轧钢在1.0 mol/L柠檬酸(H3C6H5O7)溶液介质中的缓蚀协同性能,并采用动电位极化曲线探究了电化学作用机理;借助扫描电子显微镜(SEM)和原子力显微镜(AFM)研究了钢表面的微观形貌和表面粗糙度.结果 表明,WGHE及KI单独使用具有中等程度的缓蚀作用,最大缓蚀率分别为67.4％和69.3％;当WGHE与KI混合复配使用后,缓蚀性能显著上升,25℃时缓蚀协
采用动电位极化曲线、Mott-Schottky曲线与表面形貌分析等方法研究了十二烷基苯磺酸钠(SDBS)在0.5 mol/L NaCl和饱和Ca(OH)2溶液(sCP)中对Q235钢的缓蚀作用及吸附行为.结果 表明,SDBS浓度在0～8.315×10-4mol/L区间,SDBS在模拟混凝土孔隙液中对Q235钢具有较好的缓蚀效果,其缓蚀率随SDBS浓度的增加而增大.室温下添加8.315×10-4 mol/L的SDBS其缓蚀率可达85.72％,且温度从298K升至328K过程中,缓蚀率逐渐降低.SDBS在Q2
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通过固溶处理得到含有不同占比和元素含量组成相的2002双相不锈钢试样,采用恒电位极化、动电位扫描和表面形貌分析,研究并探讨了组织配分对点蚀萌生及扩展规律及机理的影响.结果 表明,随着固溶温度升高,主要合金元素向γ相聚集,α相含量增加,但耐蚀性下降,点蚀更倾向于在弱相α相上萌生,2002双相不锈钢整体点蚀抗性降低.点蚀发生时具有蕾丝花边形貌,蕾丝盖下的点蚀坑具有浅而宽的碟形特征.2002双相不锈钢点蚀抗性越好,点蚀坑越容易沿宽度方向扩展,对深度方向的扩展影响不大.
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